【文章內(nèi)容簡介】 004000300020001000 第D軸框架柱反彎點位置層號h/mK50004000300020001000根據(jù)各柱分配到的剪力及反彎點位置yh計算第i層第j個柱端彎矩?？蚣芨髦臈U端彎矩、梁端彎矩按下式進行計算Mc上=Vim(1y)hMc下=Vimyh中柱：Mb左j=ib左（(Mc下j+1)+（Mc上j))/(ib左+ib右)Mb右j=ib右（(Mc下j+1)+（Mc上j))/(ib左+ib右)邊柱：Mb總j=（Mc下j+1）+Mc上j 風(fēng)荷載作用下第A軸框架柱剪力和梁端彎矩的計算層號Vi(kN)DimVim/kNMc上(kN)Mc下(kN)Mc總(kN)54321 風(fēng)荷載作用下第B軸框架柱剪力和梁端彎矩的計算層號Vi(kN)DimVim/kNMc上(kN)Mc下(kN)Mc左(kN)Mc右(kN)54321層號Vi(kN)DimVim/kNMc上(kN)Mc下(kN)Mc左(kN)Mc右(kN)54321 風(fēng)荷載作用下第D軸框架柱剪力和梁端彎矩的計算層號Vi(kN)DimVim/kNMc上(kN)Mc下(kN)Mc總(kN)5432雪荷載內(nèi)力計算Sk=μrS0 () 屋面為平屋面,μr=S0=Sk=桿件固端彎矩M1,2=M2,1=1/12^2=M2,3=M3,2=1/12^2=M3,4=M4,3=1/12^2=5 地震作用下框架計算根據(jù)規(guī)范可知，本建筑以剪切變形為主，且質(zhì)量和剛度沿高度均勻分布，故可采用底部剪力法計算水平地震作用屋面處重力荷載代表值=結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重+雪荷載標準值樓面處重力荷載代表值=結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標準值+樓面活荷載標準值其中結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重取樓面上、下各半層層高范圍內(nèi)(屋面處取頂層的一半)的結(jié)構(gòu)及構(gòu)配件自重。由于該結(jié)構(gòu)剛度比較均勻，故取一個計算單元進行計算。 第5層樓面即屋面處重力荷載代表值計算1)女兒墻自重： =2(+)= kN2)屋面自重：屋面恒載:屋面面積=(+)=屋面自重==3)梁重： =4)墻重(扣除門窗洞口加門窗自重) =1/2=5)柱重： =1/24()^225=45kN6)== 第4層樓面處重力荷載代表值計算1)樓面自重：樓面恒載:樓面面積=樓面自重==2)梁重=3)墻重(扣除門窗洞口加門窗自重) =1/2(+)=4)柱重： =1/2(90+90)=180kN5)=2=第4層重力荷載代表值=+++180+= 第3層樓面處重力荷載代表值計算1)樓面自重：樓面恒載:樓面面積=樓面自重==2)梁重=3)墻重(扣除門窗洞口加門窗自重) =1/2(+)=4)柱重： =1/2(90+90)=180kN5)=2=第3層重力荷載代表值=+++180+= 第2層樓面處重力荷載代表值計算1)樓面自重：樓面恒載:樓面面積=樓面自重==2)梁重=3)墻重(扣除門窗洞口加門窗自重) =1/2(+)=4)柱重： =1/2(90+90)=180kN5)=2=第2層重力荷載代表值=+++180+= 第1層樓面處重力荷載代表值計算1)樓面自重：樓面恒載:樓面面積=樓面自重==2)梁重=3)墻重(扣除門窗洞口加門窗自重) =1/2(+)=4)柱重： =1/2(90+)=5)=2=第1層重力荷載代表值=++++=各層重力荷載代表值為：G5=G4=G3=G2=G1= kN 地震荷載計算示意圖在現(xiàn)澆樓面或預(yù)制樓板的框架結(jié)構(gòu)中，只有現(xiàn)澆樓面可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移。柱梁均采用C30在工程上，為簡化計算，通常梁均先按矩形截面計算某慣性矩I0，然后乘以增大系數(shù)。由于樓面板與框架梁的混凝土一起澆搗，在計算梁的截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的邊框架梁取，對中框架梁取，其中。橫梁線剛度：. (Io為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩)。A~B跨梁：i=EI/l=10^721/12()^3/=B~C跨梁：i=EI/l=10^721/12()^3/=C~D跨梁：i=EI/l=10^721/12()^3/=第1層柱：i=EI/h=10^71/12（)^4/=第2層柱：i=EI/h=10^71/12（)^4/=第3層柱：i=EI/h=10^71/12（)^4/=第4層柱：i=EI/h=10^71/12（)^4/=第5層柱：i=EI/h=10^71/12（)^4/=，則其余各桿件的相對線剛度為：A~B跨梁相對線剛度：i39。=49100247。=B~C跨梁相對線剛度：i39。=15000247。=C~D跨梁相對線剛度：i39。=49100247。=第1層柱相對線剛度：i39。=247。=第2層柱相對線剛度：i39。=247。=1第3層柱相對線剛度：i39。=247。=1第4層柱相對線剛度：i39。=247。=1第5層柱相對線剛度：i39。=247。=1 相對線剛度計算簡圖為了便于今后的內(nèi)力組合，荷載計算宜按照標準值計算。橫向抗側(cè)剛度D值在上一節(jié)計算風(fēng)荷載過程中已經(jīng)計算，見下表 風(fēng)荷載作用下框架橫向抗側(cè)剛度Dj第A軸第B軸第C軸D軸1層2層3層4層5層結(jié)構(gòu)基本自振周期計算有多中方法，包含假想頂點位移法、能量法和經(jīng)驗公式法等，本結(jié)構(gòu)設(shè)計按照頂點位移法進行計算。由《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程》，按頂點位移法計算結(jié)構(gòu)的基本周期。 （）式中 ——考慮非結(jié)構(gòu)墻體剛度影響的周期折減系數(shù)，~?！傧爰性诟鲗訕敲嫣幍闹亓奢d代表值為水平荷載，按彈性方法所求得的結(jié)構(gòu)頂點假想位移。對于框架可以按照下式計算： （） （） （）式中，——集中在k層樓面處的重力荷載代表值；——集中各層樓面處的重力荷載代表值視為水平荷載而得到的第i層層間剪力；——第i層的層間側(cè)移剛度；——第i層的層間側(cè)移；n——同層內(nèi)框架柱的總數(shù) 橫向框架頂點位移計算層號Gi（kN）Di543.21考慮非結(jié)構(gòu)墻對剛度的影響，取基本周期調(diào)整系數(shù) α0=：T1=α0(μt)^=()^=地震作用為7度2類場地，抗震設(shè)防分組為第2組，查表可得：αmax= Tg=Geq===結(jié)構(gòu)底部剪力為：Fek=(Tg/T1)^αmaxGeq=()^===頂部地震附加影響系數(shù)δn=T1+=+=附加頂部集中力△Fn=δnFek==Fi=GiHiFek(1δn)/(∑(GiHi)) ()計算結(jié)果見下表: 各層地震作用及樓層地震剪力層號Gi()GiHiFi()Vi(())54321（kN） 樓層地震剪力圖(kN) 地震作用下層間位移見下表層號Di層高相對轉(zhuǎn)角54321框架柱剪力和柱端彎矩計算采用D值法，計算過程和結(jié)果見下表，其中，反彎點相對高度y值已經(jīng)在求風(fēng)荷載反彎點時求得.框架各柱的桿端彎矩、梁端彎矩計算過程見下表: 橫向水平地震荷載作用下A軸框架柱剪力和梁端彎矩的計算層號Vi(kN)DimVim/kNMc上(kN)Mc下(kN)Mc總(kN)54321 橫向水平地震荷載作用下B軸框架柱剪力和梁端彎矩的計算層號Vi(kN)DimVim/kNMc上(kN)Mc下(kN)Mc左(kN)Mc右(kN)54321 橫向水平地震荷載作用下C軸框架柱剪力和梁端彎矩的計算層號Vi(kN)DimVim/kNMc上(kN)Mc下(kN)Mc左(kN)Mc右(kN)54321 橫向水平地震荷載作用下第D軸框架柱剪力和梁端彎矩的計算層號Vi(kN)DimVim/kNMc上(kN)Mc下(kN)Mc總(kN)543216 內(nèi)力組合根據(jù)以上內(nèi)力計算結(jié)果，即可進行各梁柱各控制截面上的內(nèi)力組合，其中梁的控制截面為梁端及跨中，每層共有9個截面。柱每層有兩個控制截面，即柱頂和柱底。各種荷載情況下的內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能最利的原則進行內(nèi)力組合。當考慮塑性結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時，應(yīng)在內(nèi)力組合之前對豎向荷載做用下的內(nèi)力進行調(diào)幅（）。彎矩調(diào)幅結(jié)果如下： 調(diào)幅后恒載作用下彎矩簡圖 調(diào)幅后活載作用下彎矩簡圖 柱內(nèi)力組合取底層的A柱為例，其柱頂和柱底為兩個控制截面,通過下列公式， （）， （） （）