【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 76?！?0176。 10176?！?2176。鈦合金 10176?！?5176。 主偏角的功用及選擇(1) 主偏角 對(duì)切削過(guò)程的影響有以下幾個(gè)方面:r?a. 影響已加工表面殘留面積的高度。減小主偏角可以降低殘留面積的高度，改善已加工表面的粗糙度。b. 影響主切削刃單位長(zhǎng)度上的負(fù)荷，刀尖強(qiáng)度及散熱條件。當(dāng)背吃刀量 和進(jìn)sp?給量 f 一定時(shí)，減小主偏角會(huì)使切削寬度 （即切削刃參與切削的長(zhǎng)度）增加，使作dB用在主切削刃單位長(zhǎng)度上的負(fù)荷減輕，且刀尖角增大，刀尖強(qiáng)度提高，改善散熱條件。c. 影響切削分力的比例關(guān)系。減小主偏角會(huì)使進(jìn)給力 減小，背向力 增大。fFpFd. 影響斷屑效果。當(dāng)進(jìn)給量不變時(shí)，增大主偏角，會(huì)使切削厚度 增大，切削變得又短又厚，有利于斷屑。(2) 主偏角選擇的主要原則是：a. 工藝系統(tǒng)剛度較好時(shí)， 可以取得較小些，特別是加工冷硬鑄鐵、高錳鋼等r?高硬度、高強(qiáng)度材料時(shí)，為減輕刀刃負(fù)荷，增加刀尖強(qiáng)度，常取更小數(shù)值（ ～30176。）。10的主偏角。b. 工藝系統(tǒng)剛度不足(如車薄壁筒、細(xì)長(zhǎng)軸)，或刀具材料對(duì)振動(dòng)敏感時(shí)，易取較大主偏角，常取 =75176。，甚至 ≥75176。，以減小背向力 ，避免振動(dòng)和變形。r?r?pFc. 單件小批生產(chǎn)或加工帶臺(tái)階和倒角的工件時(shí)，常選取通用性較好的 45176。車刀或直角臺(tái)階相適應(yīng)的 90176。車刀。 副偏角的功用及選擇副偏角 的作用是副切削刃及副后刀面與加工表面之間的磨擦。副偏角影響已加39。r?工表面的粗糙度和刀尖的強(qiáng)度。減小副偏角，可減小殘留面積高度，減小理論粗糙度值，并能增大刀尖角，改善刀尖強(qiáng)度和散熱條件。但副偏角過(guò)小時(shí)，會(huì)應(yīng)增大磨擦和背向力 而引起振動(dòng)。一般在不引起振動(dòng)的情況下宜選取小值，精加工時(shí)應(yīng)取更小。如精加工可取 =5176。，甚至可取副偏角為 0176。的修光刃。39。r?ee9 刃傾角的功用及選擇（1）刃傾角的功用a. 控制切屑的流出方向。應(yīng)當(dāng)注意的是如果是精車，最好取正值，這樣可以使切屑流向待加工表面，防止切屑纏繞，劃傷已加工表面。b. 影響切削刃鋒利程度。當(dāng) ≠0176。,斜角切削時(shí)，由于切屑在前刀面上流向的改變，使實(shí)際工作前角增大。同時(shí)，使切削刃的實(shí)際刃口鈍圓半徑減小，起到是切削刃鋒利的作用。c. 影響刀尖強(qiáng)度和散熱條件。以圖刨削加工為例，正刃傾角因刀尖位于最高點(diǎn)，沖擊載荷首先作用在它上面，用以產(chǎn)生打刀、崩刃。負(fù)刃傾角則是遠(yuǎn)離刀尖的切削刃先接觸工件，使刀尖避免受沖擊，起到保護(hù)作用，同時(shí)還是刀尖出強(qiáng)度提高，散熱條件好。刃傾角為零度時(shí)，切削刃各部分及刀尖同時(shí)切入切出，沖擊力大，切削過(guò)程不平穩(wěn)。(2) 刃傾角的選擇a. 根據(jù)加工要求選擇。一般精加工時(shí)，為防止切屑劃傷已加工表面，選取=0176?！?5176。 ，粗車時(shí)，為提高刀具強(qiáng)度 =0176?！?176。b. 根據(jù)加工條件選擇。加工s? s?斷續(xù)表面、加工余量不均勻表面或在其他產(chǎn)生沖擊振動(dòng)的切削條件下，通常取負(fù)的刃傾角。 電動(dòng)機(jī)選擇（倒數(shù)第三頁(yè)里有東東） 選擇電動(dòng)機(jī)類型 選擇電動(dòng)機(jī)容量電動(dòng)機(jī)所需工作功率為：ee10；?wdP?工作機(jī)所需功率 為：wP；10FvPw?傳動(dòng)裝置的總效率為：；432?傳動(dòng)滾筒 ??滾動(dòng)軸承效率 2閉式齒輪傳動(dòng)效率 聯(lián)軸器效率 4代入數(shù)值得： .. ?????所需電動(dòng)機(jī)功率為： kWFvPd .略大于 即可。?d選用同步轉(zhuǎn)速 1460r/min ；4 級(jí) ；型號(hào) 11kW 確定電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速取滾筒直徑 mD50?in/???（1）總傳動(dòng)比 ?wmni(2)分配動(dòng)裝置各級(jí)傳動(dòng)比取兩級(jí)圓柱齒輪減速器高速級(jí)傳動(dòng)比 ?ii則低速級(jí)的傳動(dòng)比 電機(jī)端蓋組裝 CAD 截圖ee11 圖 電機(jī)端蓋 運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算 電動(dòng)機(jī)軸 mNrkWnPTpmd?? 高速軸 mNrkWnpTmd ????? 中間軸ee12mNrr kWnpTi ????????? 低速軸 mNrkWnpTi ????????? 滾筒軸 mNr kWnpTi ???????ee13 選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)1按傳動(dòng)方案，選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)。2絞車為一般工作機(jī)器，速度不高，故選用 7 級(jí)精度（GB 1009588） 。3材料選擇。由表 101 選擇小齒輪材料為 40Cr（調(diào)質(zhì)） ，硬度為 280 HBS，大齒輪材料為 45 鋼（調(diào)質(zhì)）硬度為 240 HBS，二者材料硬度差為 40 HBS。4選小齒輪齒數(shù) ，大齒輪齒數(shù) 。取241?z ??z 972?z5 初選螺旋角。初選螺旋角 ??1? 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)由《機(jī)械設(shè)計(jì)》設(shè)計(jì)計(jì)算公式（1021）進(jìn)行試算，即 ??30112HEdtt ZTK??????? 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值（1）試選載荷系數(shù) 1。6.?tk（2）由《機(jī)械設(shè)計(jì)》第八版圖 1030 選取區(qū)域系數(shù) 。?hz（3）由《機(jī)械設(shè)計(jì)》第八版圖 1026 查得 ， ，??70?。?????（4）計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩。 mNnpT . 4511 ?????（5）由《機(jī)械設(shè)計(jì)》第八版表 107 選取齒寬系數(shù) ?d?（6）由《機(jī)械設(shè)計(jì)》第八版表 106 查得材料的彈性影響系數(shù) （7）由《機(jī)械設(shè)計(jì)》第八版圖 1021d 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 ；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 。MPaH01lim?? H502lim?13 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)。 91 ????（9）由《機(jī)械設(shè)計(jì)》第八版圖（1019）取接觸疲勞壽命系數(shù) 。?HNK 。.02?HNKee14（10）計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力。取失效概率為 1%，安全系數(shù) S=1，由《機(jī)械設(shè)計(jì)》第八版式（1012）得?? ????.（11）許用接觸應(yīng)力???????? 計(jì)算（1）試算小齒輪分度圓直徑 dt1= = =4??0321tHEtdKTZ?????????.??（2）計(jì)算圓周速度 v0smnt /??????（3）計(jì)算齒寬及模數(shù) 1?= =2mm?tnt121cs6.???h= 2=（4）計(jì)算縱向重合度 1 24 tan =????????4（5）計(jì)算載荷系數(shù) K。已知使用系數(shù) 根據(jù) v= m/s,7 級(jí)精度，由 《機(jī)械設(shè)計(jì)》第八版圖 108,A查得動(dòng)載系數(shù) 。.v由《機(jī)械設(shè)計(jì)》第八版表 104 查得 的值與齒輪的相同，故H? 。?KH?由《機(jī)械設(shè)計(jì)》第八版圖 1013 查得 ?fK由《機(jī)械設(shè)計(jì)》第八版表 103 查得 .故載荷系數(shù)4??1 =????HVAK?（6）按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得分度圓直徑，由式（1010a）得ee15?31Kdtt ????（7）計(jì)算模數(shù) zmn1cos?..024cos.? 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)由式（1017 ） ??321cos?????FSadn YzTK??? 確定計(jì)算參數(shù)（1）計(jì)算載荷系數(shù)。 =????.?（2）根據(jù)縱向重合度 ，從《機(jī)械設(shè)計(jì) 》第八版圖 1028 查得螺旋90?角影響系數(shù) ?（3）計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)。 ???zV ?v（4）查齒形系數(shù)。由表 105 查得 。?YFaFa（5）查取應(yīng)力校正系數(shù)。由《機(jī)械設(shè)計(jì)》第八版表 105 查得 。?SaSa（6）由《機(jī)械設(shè)計(jì)》第八版圖 1024c 查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 ；大齒輪的彎曲強(qiáng)度極限 ；MPaFE01??MPFE3802?（7）由《機(jī)械設(shè)計(jì)》第八版圖 1018 取彎曲疲勞壽命系數(shù) ，?KFN；（8）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力。取彎曲疲勞安全系數(shù) S＝ ,由《機(jī)械設(shè)計(jì)》第八版式（1012）得ee16??..52211 ?????（9）計(jì)算大、小齒輪的 并加以比較。??YSa?????FYSa=?Sa2 .由此可知大齒輪的數(shù)值大。 設(shè)計(jì)計(jì)算 mmmmn * 323224 97)(cos ????????對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù) 大于由齒面齒根彎曲疲n勞強(qiáng)度計(jì)算 的法面模數(shù)，取 2，已可滿足彎曲強(qiáng)度。但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)?n度，需按接觸疲勞強(qiáng)度得的分度圓直徑 來(lái)計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。???dzn?取 ，則 取 271 ?z。092?z 幾何尺寸計(jì)算 計(jì)算中心距a= ??mmzn )07(cos21 ??????將中以距圓整為 141mm.ee17 按圓整后的中心距修正螺旋角 ??????? )97(arcos2)(arcos1mzn?因 值改變不多，故參數(shù) 、 、 等不必修正。??k?ZH 計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑 ????? 計(jì)算齒輪寬度 ????圓整后取 .B1。2低速級(jí)取 m=3。 。30z由 ?i ?874???bd9013??圓整后取 mB5,34?ee18表 1 高速級(jí)齒輪：計(jì) 算 公 式名　　稱代號(hào) 　　　小齒輪 大齒輪模數(shù) m 2 2壓力角 ?20 20分度圓直徑d =2 27=54zm1??=2 109=218zdm2??齒頂高 ha 12?haa齒根高 f )()(1 ??cff齒全高 h a*2??齒頂圓直徑 da*1()aamz??mhzdaa)2(*2?表 2 低速級(jí)齒輪：計(jì) 算 公 式名　　稱代號(hào) 　　　小齒輪 大齒輪模數(shù) m 3 3壓力角 ?20 20分度圓直徑d =3 27=54zm1??=2 109=218zdm2??齒頂高 ha 21aah?齒根高 f )()(1 ??cff齒全高 h a*2??齒頂圓直徑 da*1()aamz??mhzdaa)2(*2?ee194.　軸的設(shè)計(jì) 低速軸 求輸出軸上的功率 轉(zhuǎn)速 和轉(zhuǎn)矩p3n3T3 若取每級(jí)齒輪的傳動(dòng)的效率,則 mNrkWnpTi ????????? 求作用在齒輪上的力因已知低速級(jí)大齒輪的分度圓直徑為 mmzd4014???NNFTtantrt ????????圓周力 ,徑向力 及軸向力 的t rFa 初步確定軸的最小直徑 45 鋼,《機(jī)械設(shè)計(jì)》第八版表 153,取 ,于是得120? ????輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑 .為了使所選的軸直徑與聯(lián)軸d12器的孔徑相適應(yīng),故需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號(hào).聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩 , 查表考慮到轉(zhuǎn)矩變化很小,故取 ,則:TKAca3? ?KAmNmNTAca ????按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩 應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件,查標(biāo)準(zhǔn) GB