【文章內(nèi)容簡介】 Eey = Ratx = Raty = Ratx1= Raty1= 薄弱層地震剪力放大系數(shù)= RJX = +06(kN/m) RJY = +06(kN/m) RJZ = +00(kN/m) Floor No. 5 Tower No. 1 Xstif= (m) Ystif= (m) Alf = (Degree) Xmass= (m) Ymass= (m) Gmass= (t) Eex = Eey = Ratx = Raty = Ratx1= Raty1= 薄弱層地震剪力放大系數(shù)= RJX = +06(kN/m) RJY = +06(kN/m) RJZ = +00(kN/m) Floor No. 6 Tower No. 1 Xstif= (m) Ystif= (m) Alf = (Degree) Xmass= (m) Ymass= (m) Gmass= (t) Eex = Eey = Ratx = Raty = Ratx1= Raty1= 薄弱層地震剪力放大系數(shù)= RJX = +06(kN/m) RJY = +06(kN/m) RJZ = +00(kN/m) Floor No. 7 Tower No. 1 Xstif= (m) Ystif= (m) Alf = (Degree) Xmass= (m) Ymass= (m) Gmass= (t) Eex = Eey = Ratx = Raty = Ratx1= Raty1= 薄弱層地震剪力放大系數(shù)= RJX = +05(kN/m) RJY = +05(kN/m) RJZ = +00(kN/m) ====================================================================== 結構整體穩(wěn)定驗算結果====================================================================== 層號 X向剛度 Y向剛度 層高 上部重量 X剛重比 Y剛重比 1 +08 +08 502727. 2 +07 +07 414735. 3 +07 +07 337110. 4 +07 +07 262952. 5 +07 +07 183903. 6 +07 +07 77593. 7 +06 +06 2685. 該結構剛重比Di*Hi/Gi大于10,能夠通過高規(guī)()的整體穩(wěn)定驗算 該結構剛重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考慮重力二階效應經(jīng)過復算，發(fā)現(xiàn)二層的框架梁和次梁有很多不能滿足承載力要求，現(xiàn)對梁采用體外預應力加固法、碳纖維加固法及粘鋼加固法進行加固。一、框架梁體外預應力加固計算設計條件：混凝土強度為C35，,。鋼筋采用HRB335。鋼鉸線：兩方向均選取1860級鋼鉸線，加固梁預應力筋布置平面及設計彎距見附圖。（一）3－C軸計算：預應力筋布索如下： 預應力損失計算：張拉控制應力?。?）．摩擦損失計算(見下表)：軸線尺寸高差實際長度角度kx+μθe函數(shù)系數(shù)起始應力終點應力應力損失2450024500150090050000500015009004000040001500900250002500應力總損失為 （2）．錨固損失：（3）．其他損失：本工程根據(jù)經(jīng)驗取所以總損失為:則有效應力等效荷載：等效荷載作用圖如下：等效荷載作用下的綜合彎矩：利用PK建模，計算出綜合彎矩見下圖：（實際彎矩符號與圖中相反）主彎矩計算： 支座： 跨中：次彎矩計算：驗算彎矩最大處， 支座： 跨中： 正截面抗彎承載力驗算：偏于安全，本工程不考慮預應力筋受荷后應力增長，取支座： ，支座抗彎承載力滿足要求?？缰校?，跨中抗彎承載力滿足要求。（二）3－D軸計算：預應力筋布索如下： 預應力損失計算：張拉控制應力取（1）．摩擦損失計算(見下表)：軸線尺寸高差實際長度角度kx+μθe函數(shù)系數(shù)起始應力終點應力應力損失2450024500150090050000500015009004000040001500900250002500應力總損失為 （2）．錨固損失：（3）．其他損失：本工程根據(jù)經(jīng)驗取所以總損失為:則有效應力等效荷載：等效荷載作用圖如下：等效荷載作用下的綜合彎矩：利用PK建模，計算出綜合彎矩見下圖：（實際彎矩符號與圖中相反）主彎矩計算： 支座： 跨中：次彎矩計算：驗算彎矩最大處， 支座： 跨中： 正截面抗彎承載力驗算：偏于安全，本工程不考慮預應力筋受荷后應力增長，取支座： ，支座抗彎承載力滿足要求。跨中： ，跨中抗彎承載力滿足要求。（三）34，35軸計算：預應力筋布索如下： 預應力損失計算：張拉控制應力?。?）．摩擦損失計算(見下表)：軸線尺寸高差實際長度角度kx+μθe函數(shù)系數(shù)起始應力終點應力應力損失2450024500150090050000500015009004000040001500900250002500應力總損失為 （2）．錨固損失：（3）．其他損失：本工程根據(jù)經(jīng)驗取所以總損失為:則有效應力等效荷載：等效荷載作用圖如下：等效荷載作用下的綜合彎矩：利用PK建模，計算出綜合彎矩見下圖：（實際彎矩符號與圖中相反）主彎矩計算： 支座： 跨中：次彎矩計算：驗算彎矩最大處， 支座： 跨中： 正截面抗彎承載力驗算：偏于安全，本工程不考慮預應力筋受荷后應力增長，取支座： ，支座抗彎承載力滿足要求。跨中： 第一跨 ，跨中抗彎承載力滿足要求。局部承壓驗算：體外預應力筋不同于體內(nèi)預應力筋，錨墊板后面沒有間接鋼筋，本工程局部承壓驗算考慮即滿足要求。兩跨：取錨墊板10010030厚二、次梁碳纖維加固計算次梁梁底碳纖維加固(JGL1)（1）33～34/3D～3E軸X方向梁梁截面尺寸bh=250mm700mm跨中上部配筋214 跨中梁底配筋320 ，梁抗彎承載力可以滿足要求，則（1）、計算界限相對受壓區(qū)高度（2）、計算混凝土相對受壓區(qū)高度x：平衡方程1：平衡方程2：由以上方程聯(lián)立得到：（3）、求極限受壓高度：另外：（4）、承載力計算：所以： 由計算可知：，梁抗彎承載力可以滿足要求。（2）33～34/3C～3D軸X方向梁梁截面尺寸bh=250mm700mm跨中上部配筋214 跨中梁底配筋320 ，梁抗彎承載力可以滿足要求，則（1）、計算界限相對受壓區(qū)高度（2）、計算混凝土相對受壓區(qū)高度x：平衡方程1：平衡方程2：由以上方程聯(lián)立得到：（3）、求極限受壓高度：另外：（4）、承載力計算：所以： 由計算可知：，梁抗彎承載力可以滿足要求。（3）34～35/3D～3E軸Y方向梁梁截面尺寸bh=250mm700mm跨中上部配筋214 跨中梁底配筋418 ，梁抗彎承載力可以滿足要求，則（1）、計算界限相對受壓區(qū)高度（2）、計算混凝土相對受壓區(qū)高度x：平衡方程1：平衡方程2：由以上方程聯(lián)立得到：（3）、求極限受壓高度：另外：（4）、承載力計算：所以： 由計算可知：，梁抗彎承載力可以滿足要求。次梁梁頂碳纖維加固(FJGLFJGL2)（1）33～34/3D～3E軸X方向梁(FJGL1)梁截面尺寸bh=250mm700mm梁端下部配筋320 梁端上部配筋422 ，梁抗彎承載力可以滿足要求，則（1）、計算界限相對受壓區(qū)高度（2）、計算混凝土相對受壓區(qū)高度x：平衡方程1：平衡方程2：由以上方程聯(lián)立得到：（3）、求極限受壓高度：另外：（4）、承載力計算：所以： 由計算可知：，梁抗彎承載力可以滿足要求。（2）34～35/3B～3C軸X方向梁(FJGL1)梁截面尺寸bh=250mm700mm梁端下部配筋418 梁端上部配筋622 ，梁抗彎承載力可以滿足要求，則（1）、計算界限相對受壓區(qū)高度（2）、計算混凝土相對受壓區(qū)高度x：平衡方程1：平衡方程2：由以上方程聯(lián)立得到：（3）、求極限受壓高度：另外：（4）、承載力計算：所以： 由計算可知：，梁抗彎承載力可以滿足要求。（3）35～36/3C～3D軸Y方向梁(FJGL1)梁截面尺寸bh=250mm700mm梁端下部配筋418 梁端上部配筋522 ，梁抗彎承載力可以滿足要求，則（1）、計算界限相對受壓區(qū)高度（2）、計算混凝土相對受壓區(qū)高度x：平衡方程1：平衡方程2：由以上方程聯(lián)立得到：（3）、求極限受壓高度：另外：（4）、承載力計算：所以： 由計算可知：，梁抗彎承載力可以滿足要求。（4）34～35/3C～3D軸X方向梁(FJGL2)梁截面尺寸bh=250mm700mm梁端下部配筋320 梁端上部配筋422 ，梁抗彎承載力可以滿足要求，則（1）、計算界限相對受壓區(qū)高度（2）、計算混凝土相對受壓區(qū)高度x：平衡方程1：平衡方程2：由以上方程聯(lián)立得