【文章內(nèi)容簡介】 續(xù)表10截面 / mm / kNm配筋實際配筋支座A—B81φ10@150523B—B81φ10@200393A—C81φ8@150335B—D81φ8@150335D—D8100D—C8100 次梁計算按彈性理論設(shè)計計算梁的支座彎矩時，可按支座彎矩等效的原則，按下式將三角形和梯形荷載等效為均布荷載pe：次梁作用的梯形荷載：　　　　　　　　　 其中： 次梁自重： 次梁粉刷： 小計 計算簡圖 主梁截面為： 計算跨度： 取次梁的計算簡圖如下圖所示圖4次梁的計算簡圖 Calculation diagram of the secondary beam內(nèi)力計算查表得彎矩系數(shù)和剪力系數(shù)。彎矩設(shè)計值：支座彎矩： 跨中彎矩： 剪力設(shè)計值：支座剪力：跨中剪力：承載力計算 正截面受彎承載力： 正截面受彎承載力計算時，跨內(nèi)按T型截面計算，翼緣寬度取，除支座截面縱向鋼筋按兩排布置外，其余截面均布置一排。 環(huán)境類別一級，C30混凝土，梁的最小保護層厚度C=35 mm，一排縱向鋼筋，兩排縱向鋼筋。 C30混凝土 ，縱向鋼筋采用HRB400級鋼筋，箍筋采用HRB335級鋼筋。正截面承載力計算過程列于下表，經(jīng)判別跨內(nèi)截面均屬于第一類T型截面。表11 次梁正截面受彎承載力計算Table 11 Subbeamsbendingbearingcapacitycalculations截面支座跨中彎矩設(shè)計值 / 或 續(xù)表11截面支座跨中或選鋼筋 / 3 14As=4613 14As=461計算結(jié)果表明：，符合塑性內(nèi)力重分布的原則。，此值大于，滿足最小配筋率的要求。 斜截面受彎承載力計算：斜截面受彎承載力計算包括：截面尺寸的復(fù)核，腹筋計算和最小配箍率驗算，驗算截面尺寸：，因為。截面尺寸按下式驗算：N截面尺寸滿足要求。計算所需腹筋：。則按箍筋最小配筋率來配置箍筋。采用φ8雙肢箍。 調(diào)幅后受彎承載力應(yīng)加強，梁局部范圍內(nèi)將計算的箍筋面積增加20％或箍筋間距縮小20％，現(xiàn)在調(diào)整箍筋間距，S取為200 mm。即箍筋取為：φ8@200，驗算配箍率下限值。 彎矩調(diào)幅時要求的配箍率下限值為：，％％，可以。 樓梯設(shè)計該樓梯為現(xiàn)澆板式樓梯，采用C20混凝土，板縱筋和梁箍筋采用HPB235鋼筋，梁縱筋采用HRB335鋼筋。 樓梯板設(shè)計 m，踏步尺寸為。設(shè)板厚，板傾斜角=150/300=，=。取1 m寬板帶計算。樓梯板荷載統(tǒng)計：表12 樓梯板的荷載統(tǒng)計Table 12 Stair load statistics荷載種類荷載標準值 / 恒荷載水磨石面層三角形踏步混凝土斜板板底抹灰小計活荷載總荷載設(shè)計值 P=+= 截面設(shè)計板的水平計算跨度=3300彎矩設(shè)計值 板的有效高度 ===﹤== mm選配鋼筋φ 實有= mm2，滿足最小配筋率。為避免斜板在支座處產(chǎn)生過大裂縫，應(yīng)在板面配置一定數(shù)量的鋼筋。取φ，長度為。斜板內(nèi)分布鋼筋可采用φ8每級踏步布置一根。 平臺板設(shè)計設(shè)平臺板厚，取1 m寬板帶計算。表13 平臺板荷載計算值Table13 The platform plate load calculation value荷載種類荷載標準值 / 恒荷載水磨石面層100 mm厚混凝土板=板底抹灰=小計活荷載總荷載設(shè)計值 P=+= 截面設(shè)計：平臺板計算跨度 彎矩設(shè)計值 板的有效高度 ====﹤== mm選配鋼筋φ(=251 mm)，滿足最小配筋率?？紤]到板支座的轉(zhuǎn)動受到一定約束，應(yīng)在板面支座處另配短鋼筋，伸出支承邊緣長度為300 mm。分布筋號一級圓滑鋼筋，每級踏步下一根。 平臺梁設(shè)計荷載計算設(shè)平臺梁截面尺寸為200 mm350 mm。表14 平臺梁荷載計算Table 14 Platform beam load calculation荷載種類荷載標準值 / 恒荷載平臺梁自重（）25=梁側(cè)粉刷（）217=平臺板傳來荷載梯段板傳來荷載小計活荷載（+）=總荷載設(shè)計值 P=+= 截面設(shè)計平臺板計算跨度 彎矩設(shè)計值 == 剪力設(shè)計值 =(－)= kN正截面受彎承載力計算截面按倒L型計算。截面的有效高度。當按計算跨度考慮時=。由可以判別跨內(nèi)截面均屬于第一類T形截面。====﹤== mm2選配鋼筋3φ，=941 mm=0. 49＞==%斜截面受剪承載力計算截面尺寸復(fù)核： 故截面尺寸滿足要求。，故 故可根據(jù)構(gòu)造要求，按箍筋最小配箍率來配置箍筋，采用φ雙肢箍筋。則由 ， 得 考慮到調(diào)幅后受剪承載力應(yīng)加強，梁局部范圍內(nèi)將計算的箍筋面積增加20%或箍筋間距減少20%，現(xiàn)調(diào)整箍筋間距， mm，最后取箍筋間距，為施工方便，沿梁長不變。 框架梁柱的線剛度計算及D值統(tǒng)計在框架結(jié)構(gòu)中，現(xiàn)澆樓板的樓板可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架的側(cè)移。梁采用C30混凝土，混凝土強度，柱采用C30混凝土。 (3) (4)式中為跨度，根分別為該柱的柱剛度，為層高。據(jù)公式(3)得到橫梁線，根據(jù)公式(4)得到柱的線剛度，計算過程見表15表16和表17。表15 橫梁線剛度計算表Table 15 Beam Stiffness Calculation Table類別Ec / Nmm2bh / mmmmI0 / mm4L / mmEcI0/l / Nmmmm2EcI0/l / NmmAB跨、CD跨1043006001095700101010101010BC跨1042504001092400101010101010表16 縱梁線剛度計算表Table 16 Stringer Stiffness Calculation Table類別Ec / Nmm2bh / mmmmI0 / mm4L / mmEcI0/l / NmmNmm2EcI0/l / Nmm縱梁1043006001097200101010101010表17 柱的線剛度計算表Table 17 Column Stiffness Calculation Table層次hc / mmEc / Nmm2bh / mmmmIc / mm4EcIc/hc / Nmm136001047007001010101026360010460060010101010柱側(cè)移剛度D值按照公式(5)計算 (5)其中為柱側(cè)移剛度修正系數(shù)，查表得到。表18 底層各桿件現(xiàn)對線剛度Table18 The underlying bar now Stiffness樓層簡圖底層AAAADDDD5(8根)K=αc =(+K)/(2+K)=Di1=αc12ic/h2=12=25326AADD6(4根)K=αc=(+K)/(2+K)=Di2=αc12ic/h2 =121010/48002 =23382BCBC6 (4根)K=(+)/=αc=(+K)/(2+K)=Di3=αc12ic/h2 =121010/48002 =26667BCBCCBCB5(8根)K=(+)/= αc=(+K)/(2+K)=Di4=αc12ic/h2=121010/48002 =29218∑D1=253268+233824+292188+266674=636548標準層梁柱的線平均剛度比及值表19 標準層各桿件現(xiàn)對線剛度Table 19 The standard layer bar is now the underlying linear stiffness of each link Stiffness樓層簡圖標準層AAAADDDD5(8根)K=2/(92)=αc=K/(2+K)=Di1=αc12ic/h2 =20000AADD6(4根)K=2/(92)=αc=K/(2+K)=Di2=αc12ic/h2=15917BCBC6 (4根)K=(4,26+)2/92=αc=(+K)/(2+K)=Di3=αc12ic/h2=22750BCBCCBCB5(8根)K=(+)2/（92）=αc=K/(2+K)=Di4=αc12ic/h2=27833∑D2=200008+159174+278338+227504=49185 ∑D1/∑D2=636548/491585，故該框架為規(guī)則框架。 橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算橫向水平地震作用下框架內(nèi)力和側(cè)移計算:橫向自震周期計算:對于質(zhì)量和剛度沿高度分布均勻的框架結(jié)構(gòu)，基本自振周期 (6)式中為計算結(jié)構(gòu)自振周期用的結(jié)構(gòu)頂點假象位移，為結(jié)構(gòu)自振周期考慮非承重磚墻影響得折減系數(shù)，框架結(jié)構(gòu)取，為第層第根柱的抗側(cè)移剛度。為第層柱的假想側(cè)移距離差，為K柱剪力，為總柱剪力。對于框架結(jié)構(gòu)按以下式計算: (7) (8) (9)表20 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算Table 20 Structure vertex of the imaginary sway層次Gi / kNVGi / kN∑D I / Nmm1△ui / mmui / mm6400140014915858．139165．24954185816849158516．616157．11441851237149158533．679115．328341851655649158533．679115．328241852074149158542．19281．649143752511663654839．45739．457自振周期 T1= (uT)1/2 =()1/2= s水平地震作用及樓層地震剪力計算根據(jù)《建筑設(shè)計抗震規(guī)范》規(guī)定，對于高度不超過40米，以剪切應(yīng)變?yōu)橹鳎屹|(zhì)量和剛度沿著高度方向分布比較均勻的結(jié)構(gòu)，以及近似于單質(zhì)點體系的結(jié)構(gòu)，可以采用底部剪力法計算抗震作用。因此本框架采用底部剪力法計算抗震作用[16]。假定：結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)可以用第一振型