【文章內容簡介】 Q R K lg .. (3) s M r w w R 10 s K .. (4) w 式中： K—— 熱儲平均溫度下的熱儲滲透系數（ m/d）； Q—— 抽水流量（ m3/d）； M—— 熱儲層有效厚度（ m）； R—— 降壓影響半徑（ m）； sw—— 抽水井穩(wěn)定水位降深（ m）； rw—— 抽水井熱儲段井半徑（ m）； 其余符號意義同前。 熱儲導 水系數 T 采用（ 5）式求得。 8 DB12/T 644— 2020 T KM . (5) 式中： T—— 導水系數（ m2/d）； 其余符號意義同前。 熱儲滲透率 k 采用（ 6）式求得。 k K . (6) g 式中： K—— 熱儲滲透率（ m2/s）； η —— 熱儲平均溫度下熱流體的運動粘滯系數（ m2/s）； g—— 重力加速度（ ）； 其余符號意義同前。 依據同一熱儲層滲透率 k 值相同的原理，采用（ 7）式計算不同流 體溫度下的滲透系數 KT。 T k K g K T g . (7) T 式中： KT—— T℃時熱儲的滲透系數（ m/s）； η T—— T℃時熱流體的運動粘滯系數（ m2/s）； ρT—— T℃時熱流體密度（ kg/m3）； 其余符號意義同前。 多井降壓試驗求參方法 當帶有一個觀測井時，如果觀測井受抽水主井影響水位有變化時，采用（ 8）式，（ 9）式計 算降壓影響半徑和熱儲滲透系數。 s lg r s r w 1 lg w lg R . (8) s s w 1 0 366 Q r K lg . (9) M ( s s ) r w 1 w 式中： sw—— 抽水井穩(wěn)定水位降深（ m）； s1——觀測井穩(wěn)定水位降深（ m）； r—— 觀測井與抽水井井底水平距離（ m）； 其余符號意義同前。 當帶有兩個觀測井時，采用（ 10）式，（ 11）式計算水文地質參數。 s lg r s lg r 1 2 2 1 lg R ... (10) s s 1 2 9 DB12/T 644— 2020 0 366 Q r 2 K lg ... (11) M ( s s ) r 1 2 1 式中： s1—— 近觀測井穩(wěn)定水位降深（ m）； s2—— 遠觀測井穩(wěn)定水位降深（ m）； r1—— 近觀測井與抽水井井底水平距離（ m）； r2—— 遠觀測井與抽水井井底水平距離（ m）； 其余符號意義同前。 利用壓力測試時，采用（ 12）式求取相關水文地質參數（帶一個觀測井）。 r Qg 2 PM 1 ln .. (12) r w 式中： K—— 熱儲層滲 透系數（ m/s）； Q—— 抽水流量（ kg/s）； Δ P—— 使水達到穩(wěn)定狀態(tài)時抽水井與觀測井之間的流體壓力差（ Pa） 。 其余符號意義同前。 注： 對單井可用奚哈特 （ 12）式迭代計算。 非穩(wěn)定流降壓試驗求參方法 Theis 配線法 計算步驟如下 : a) 在雙對數坐標紙上繪制 W(u)1/u 的標準曲線。 b) 在另一張模數相同的透明雙對數紙上繪制實測的 st/r2 曲線或 st 曲線。 c) 將實際曲線置于標準曲 線上，在保持對應坐標軸彼此平行的條件下相對平移，直至兩曲線重合 為止。 d) 任取一匹配點（在曲線上或曲線外均可），記下匹配點的對應坐標值： W(u)， 1/u， s 和 t/r2 （或 t），帶入（ 13），（ 14），（ 15）式，分別計算有關參數。 K 0 08 Q W ( u ) .. (13) s M 2 r 1 * ... (14) u T a . (15) * 式中： s—— 抽水任一時刻的水位 降深（ m）； μ *—— 含水層的貯水系數； a—— 含水層的導壓系數（ m2/d）； r—— 觀測孔與抽水井井底水平距離（ m）； 10 DB12/T 644— 2020 其余符號意義同前。 Jacob 直線圖解法 當降壓試驗時間較長， u= r2/(4at)＜ ，可采用雅各布 Jacob公式（ 16）計算參數。 Q 2 25 Tt 0 183 Q 2 25 Tt s ln lg .. (16) 2 * 2 * 4 T r T r 0 183 Q 2 25 T 0 183 將上式改寫成 s lg lg t ，即 s 與 lgt 成線性關系，具體步驟如下： 2 * T r T a) 繪制 slgt 曲線，擬合成直線形式，求直線斜率 i。可在 excel 擬合公式上直接讀取，也可取 0 183 Q 和一個對數周期對應的降深 Δ s，這就是斜率 i。 i= ，可求出導水系數 T。 T 2 25 Tt 0 b) 并將直線部分延長 ，在零降深線上的截距為 t0，代入 （ 16 ）式有 lg 0 ，即 2 * r * t 2 25 T ， 可求出貯水系數 μ *。 2 r 降壓曲線擬合求參方法 利用相對誤差較小的大降深（ s3）試驗數據，繪制 sw— t 歷時曲線，采用泰斯 Theis 井函數 (18) 式擬合求參。 Q s r , t 4 T W u .. (17) 2 r 4 at 泰斯井函數級數展開式： n n u W u 0 577216 ln u u 1 ! nn n 2 式中： s(r,t ) —— 任一點任一時刻的熱儲壓力降低值（ m）； t—— 抽水開始到計算時的延續(xù)時間（ d）； 其余符號意義同前。 充分利用實測數據，通過調整導水系數 T 及壓力傳導系數 a，使理論曲線與實測曲線達到最 佳擬合狀態(tài)，從而獲得熱儲水文地質參數。 對于基巖熱儲層，主要擬合出流體溫度基本穩(wěn)定后的曲線尾支段。 水位恢復資料求參方法 當 u，依據泰斯 Theis疊加公式（ 18），使用 Excel表繪制降 深 — 歷時對數曲線，以歷時 lg(t/t 2 3 Q — t0)為 x軸、剩余降深 sr為 y軸，添加線性趨勢線獲得趨勢線斜率 i ，求取導水系數 T。 4 T 11 DB12/T 644— 2020 2 3 Q t sr lg .. (18) 4 t t t0 式中： sr—— 剩余降深值（ m）； t—— 抽水開始到計算時的延續(xù)時間（ d）； t0—— 恢復觀測距抽水開始的時間（ d）； i—— 剩余降深對數歷時曲線趨勢線斜率； 其余符號意義同前。 有越流補給的降壓試驗求 參方法 越流系統(tǒng)中降壓試驗可采用 HantushJacob公式（ 19）、（ 20）計算參數。 Q r s K ( ) ... (19) 0 2 T B R 1 123 B .. (20) 式中： r K ( ) —— 零階第二類虛宗量 Bessel函數； 0 B B—— 越流因素（ m）； 其余符號意義同前。 slgt曲線的斜率變化規(guī)律是由小到大，又由大變到小，存在著拐點 P（見圖 1）。 圖 1 slgt 曲線 拐點 P處降深 sp與最大降深 smax的關系為： Q r 1 sp K ( ) s . (21) 0 max 4 T B 2 12 DB12/T 644— 2020 拐點 P處的時間 tp為： * Br tp .. (22) 2 T 拐點 P處切線的斜率為： r 2 3 Q B i e . (23) p T 4 拐點 P處降深 sp與斜率 ip之間的關系為： r 2 3 s r p B K ( ) e . (24) 0 i B p 應用上述原理，具體計算參數步驟如下： a) 在單對數坐標紙上繪制 slgt 曲線，用外推法 確定最大降深 smax，并用（ 21）式計算拐點 P 處 降深 sp。 b) 根據 sp 確定拐點 P 位置，并從圖上讀出拐點出現的時間 tp。 c) 做拐點 P 處曲線的切線，并從圖上確定拐點 P 處切線的斜率 ip（一個對數周期對應的降深 Δ s）。 r r r ) 值求 B 值： B d) 根據（ 24）式，求出有關數值后，查附錄 D 表 確定 B ( ( ) e 值。 B r 。 r ) B f) 按（ 23）式，（ 22）式和（ 20）式分別 計算 T、 μ *和 R 值。 復雜條件下熱儲水文地質參數計算 如果降壓試驗受到不同水文地質邊界影響時，則應根據實際情況選取符合水文地質條件的方法進行 計算，具體方法參見《供水水文地質手冊》第二冊、《試井分析》等?；虬催吔缢π再|設置虛擬井按 勢疊加原理進行計算。 熱儲水文地質參數選取 選取大降深產能測試資料所求得的相關參數，作為該地熱井熱儲的水文地質參數。 7 地熱單（對）井資源計算與可靠性評價 地熱單（對）井可采量估算 地熱井井流方程的 確定 根據 3 次降深的降壓試驗觀測數據，采用 (25) 式來確定地熱井井流方程 . 2 sw aQ bQ ... (25) 式中： a—— 熱儲層流損失系數； 13 DB12/T 644— 2020 b—— 井筒紊流損失系數； 其余符號意義同前。 單井地熱流體可采量估算 對單個地熱井可采量，可依據井產能測試資料按井流方程估算單井的穩(wěn)定產量?；蛞越祲涸囼炠Y料 采用內插法估算單井可采量，計算使用的壓力降低值即水位降深見表 1。 表 1 單井水位降 深約束條件一覽表 水位年降幅 熱儲類型 （ m/a） ≤ 3 裂隙型 ＞ 3 ≤ 推算降深 （ m ） ≤ 30 ≤ 20 ≤ 30 孔隙型 ＞ ≤ 20 注： 按內插法估算單井開采量時，采用的降深值不得大于降壓試驗最大降深值的 。 對井地熱流體可采量估算 對井系統(tǒng)估算可采量時，應結合實際回灌試驗，依據“以灌定采”的原則，計算其保持水頭 壓力、熱（量）均衡條件下的合理開采強度，充分考慮到流體回灌對熱儲的回補作用。 對井“以灌 定采”應同時滿足：回灌率大于 90%；地熱流體回灌后， 50 年內冷峰面不得到達 開采井，即不產生熱突破。 利用降壓試驗資料、采用內插法估算對井中開采井的可采量時，計算使用的壓力降低值即水 位降深見表 2。 表 2 對井水位降深約束條件一覽表 水位年降幅 熱儲類型 （ m/a） ≤ 3 裂隙型 ＞ 3 ≤ 推算降深 （ m ） ≤ 40 ≤ 30 ≤ 40 孔隙型 ＞ ≤ 30 對井采灌時可灌量估算與確定 利用采灌試驗的回灌井注水指示 曲線和靜水位埋深確定。采灌試驗可以是自流回灌，也可以是 壓力回灌。 利用回灌試驗資料，采用（ 3），（ 4）式計算回灌流體溫度為 25℃時的注水滲透