【文章內(nèi)容簡介】 下梁端反力,ABR對(duì) 作用點(diǎn)取矩：c 1()2AGABEABqlRM???X 處截面彎矩為： 2x由 ,可求得跨間 的位置為0?dxMmax1ARq? 張家口市某農(nóng)產(chǎn)品交易市場辦公樓設(shè)計(jì)36將 代入任一截面 x 處的彎矩表達(dá)式，可將跨間最大彎矩為：1x2maAGEGEARMMq???21GAEqx???當(dāng)右震時(shí)，公式中 反號(hào)。恒載與活載組合時(shí)，梁端彎矩取調(diào)幅,B后的數(shù)值，剪力取調(diào)幅前后較大值，表中彎矩單位為 ，剪力單位kNm:為 kN，在豎向荷載與地震力組合時(shí)，跨間最大彎矩 采用數(shù)解法計(jì)EG算，見下表 ： 表 豎向與地震組合跨間最大彎矩(恒+ 活） 地震 q　 MGA MGB MEA MEB (KN/m)8 35 7 6 5 4 3 2 AB跨1 8 7 6 5 4 3 2 BC跨1 續(xù)表 梁內(nèi)力組合 張家口市某農(nóng)產(chǎn)品交易市場辦公樓設(shè)計(jì)37l RA x MEG（m） （KN） （m） （kN*m）8 6 7 6 6 6 5 6 4 6 3 6 2 6 AB跨1 6 8 7 6 5 4 3 2 BC跨1 注：①表中彎矩的單位為 kN m,剪力單位為 kN。? ②表中跨中組合彎矩未填處均為跨間最大彎矩發(fā)生在支座處 ，其值與支座正彎矩組合值相同。 柱內(nèi)力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面組合結(jié)果見表 、表。表中系數(shù) 是考慮計(jì)算截面以上各層活載不總是同時(shí)滿布而對(duì)樓?面均布活載的一個(gè)折減系數(shù)，稱為活載按樓層的折減系數(shù)，取值見表。表 活荷載按樓層的折減系數(shù) ?墻,柱,基礎(chǔ)計(jì)算截面以上的層數(shù) 1 2～3 4～5 6～8 9～20 ＞20計(jì)算截面以上各樓層活荷載的折減系數(shù)() 表 內(nèi)柱 A 內(nèi)力組合 張家口市某農(nóng)產(chǎn)品交易市場辦公樓設(shè)計(jì)38A 柱內(nèi)力組合荷載類別豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合層次位置內(nèi)力 恒載① 活載②地震荷載③①+②（①+②）177。③M 柱頂 N 119 M 8柱底 N 119 M 柱頂 N M 7柱底 N M 113 柱頂 N M 6柱底 N M 柱頂 N M 5柱底 N M 柱頂 N M 4柱底 N M 柱頂 N M 3柱底 N M 柱頂 N M 2柱底 N M 柱頂 N M 1柱底 N 表 內(nèi)柱 B 內(nèi)力組合 張家口市某農(nóng)產(chǎn)品交易市場辦公樓設(shè)計(jì)39B 柱內(nèi)力組合荷載類別豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合層次位置內(nèi)力 恒載① 活載②地震荷載③①+*②（①+②）177。③M 51 柱頂 N M 8柱底 N M 102 柱頂 N M 7柱底 N M 133 柱頂 N M 133 6柱底 N M 柱頂 N M 5柱底 N M 194 柱頂 N M 194 4柱底 N M 柱頂 N M 3柱底 N M 229 柱頂 N M 15 229 2柱底 N M 柱頂 N M 1柱底 N 梁的內(nèi)力組合 張家口市某農(nóng)產(chǎn)品交易市場辦公樓設(shè)計(jì)40表 梁內(nèi)力組合荷載類別豎向荷載組合 豎向荷載與地震力組合層次位置內(nèi)力 恒載① 活載②地震荷載③①＋*②（①＋②）177。③M A右 V 　 M B左 V 　M B右 V 　 MAB 　 8跨中MBC 　 M A右 V 　 M B左 V 　M B右 V 　 MAB 　 7跨中MBC 　 　 　M A右 V 　 M B左 V 　M B右 V 　 MAB 　 6跨中MBC 　 　 　M A右 V 　 M B左 V 　M 5B右 V 　 張家口市某農(nóng)產(chǎn)品交易市場辦公樓設(shè)計(jì)41MAB 　 跨中MBC 　 　 　4 A M 續(xù)表 梁內(nèi)力組合荷載類別豎向荷載組合 豎向荷載與地震力組合層次位置內(nèi)力 恒載① 活載②地震荷載③①＋*②（①＋②）177。③A右 V 　 M B左 V 　M B右 V 　 MAB 　 4跨中MBC 　 　 　M A右 V 　 M B左 V 　M B右 V 　 MAB 　 　跨中MBC 　 　 　M A右 V 　 M B左 V 　M B右 V 　 MAB 　 2跨中MBC 　 　 　M 1A右 V 　 張家口市某農(nóng)產(chǎn)品交易市場辦公樓設(shè)計(jì)42M B左 V 　M B右 V 　 MAB 　 跨中MBC 　 　 　 截面設(shè)計(jì) 承載力抗震調(diào)整系數(shù) RE?考慮地震作用時(shí),結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面采用下面的表達(dá)式：≤ /S式中 ——承載力抗力調(diào)整系數(shù)，取值見表 ；RE?——地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合；S——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。注意在截面配筋時(shí)，組合表中地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以 后再RE?與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選出最不利組合。表 承載力抗震調(diào)整系數(shù) RE?材料 結(jié)構(gòu)構(gòu)件 受力狀態(tài) RE?梁 受彎 軸壓比小于 的柱 偏壓 軸壓比不小于 的柱 偏壓 抗震墻 偏壓 鋼筋混凝土各類構(gòu)件 受剪、偏拉 橫向框架梁截面設(shè)計(jì)a、底層框架梁梁控制截面的內(nèi)力如圖 所示。圖中 單位為 kNm， 的單MV 張家口市某農(nóng)產(chǎn)品交易市場辦公樓設(shè)計(jì)43位為 kN?；炷翉?qiáng)度等級(jí) （ =， =）,縱筋30Ccftf為 HRB335( =300N/mm2),箍筋為 HPB235( =210N/mm2)。yf yf（1）正截面強(qiáng)度計(jì)算見表 。第八層截面 AB 跨左 AB 跨中 AB 跨右 BC 跨左 BC 跨中M (kNm) bh0 (mm2) 300615 300615 300615 250465 250465vb/2 (kNm) － －M0=Mvb/2 (kNm) γ REM0 211 ＝（γ REM0）／（f cbh02）s? ξ＝1－ sa? γ s＝(1+ ) Αs＝ ／（r sfyh0） (mm2) 選 筋 2 253 20 5 20 2 251 20 2 251 20 4 20實(shí)配面積 （mm 2） 1923 1770 1470 1470 1489ρ% 第二七層截面選筋 2 253 20 5 20 2 251 20 2 251 20 4 20第一層截面選筋 2 253 20 5 20 2 251 20 2 251 20 4 20 張家口市某農(nóng)產(chǎn)品交易市場辦公樓設(shè)計(jì)44表 底層框架梁正截面強(qiáng)度計(jì)算（2）梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算 為了防止梁在彎曲屈服前發(fā)生剪切破壞，截面設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行調(diào)整如下： ，??GbnbrlVVlM??/?式中： ——剪力增大系數(shù)，對(duì)二級(jí)框架取 ?——梁的凈跨。nl——梁在重力荷載值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力Gb設(shè)計(jì)值 (bnVql???活恒 ）——分別為梁的左右端順時(shí)針方向或逆時(shí)針方向截面組合彎矩值：（計(jì)算中，取順時(shí)針方向和逆時(shí)針方向中較大者） AB 跨：順時(shí)針方向 =m =mlbMrbM逆時(shí)針方向 =m =mlBC 跨：順時(shí)針方向 =m =mlbrb逆時(shí)針方向 =m =mr剪力調(diào)整:AB 跨：+ = +m+=mlbMr=(+)1/2（）(???活恒 ）=BC 跨:+ =+=mlbr=(+) （ ）= kNGV21 張家口市某農(nóng)產(chǎn)品交易市場辦公樓設(shè)計(jì)45=247。+= kNV?A右 B左=247。+= kN右考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù) =? kN????A右 B左 .373Vb右調(diào)整后的剪力值與靜力組合的剪力值取較大者進(jìn)行斜截面計(jì)算見下頁表表 。表 梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算截面 支座 A右 支座 B左 支座 右設(shè)計(jì)剪力 V180。（kN） 39。V??（kN） 調(diào)整后的剪力（kN） （kN）REV?? ?300615 300615 250527V 527V 328V箍筋直徑 Φ（mm）肢數(shù)（n） 2Φ8 2Φ8 2Φ81svA 箍筋間距 S（mm ） 100 100 80 張家口市某農(nóng)產(chǎn)品交易市場辦公樓設(shè)計(jì)46 12 339。?＞ RE?V＞ VRE?＞ RE?V39。(%)svstn??? ? 柱截面設(shè)計(jì)B 柱截面設(shè)計(jì)混凝土等級(jí)為 C30， =， =縱筋為 HRB335, =300 N/mm2，箍筋為 HPB235， =210 N/mm2 y yf（1）軸壓比驗(yàn)算第一，二層 B 柱，對(duì)圖 中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。表 軸壓比限值類別一 二 三框架柱 框架梁 由 B 柱內(nèi)力組合表 查得:ⅠⅠ =c= =103/(600600)=＜?AfⅡ Ⅱ =??? 張家口市某農(nóng)產(chǎn)品交易市場辦公樓設(shè)計(jì)47 c= =103/(600600)=＜?NAfⅢⅢ =??Ⅲ Ⅲc= =103/(600600) =＜ 圖 B 柱截面f均滿足軸壓比的要求。（2）正截面承載力的計(jì)算框架結(jié)構(gòu)的變形能機(jī)制密切相關(guān),一般框架梁的延性遠(yuǎn)大于柱子。梁先屈服使整個(gè)框架有較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移 增大，抗震性能較好。若柱子形成了塑性鉸，則會(huì)伴隨產(chǎn)生較大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力，并可能使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動(dòng)體系。因此，在框架設(shè)計(jì)中，應(yīng)體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁” ，即一、二級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，除頂層和軸壓比小于 者外（因頂層和軸壓比小于 的柱可以認(rèn)為具有與梁相近的變形能力） 。梁、柱端彎矩應(yīng)符合下述公式的要求：二級(jí)框架 =?b式中 ——節(jié)點(diǎn)上、下柱端順時(shí)針或逆時(shí)針截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和； ——節(jié)點(diǎn)上、下梁端逆時(shí)針或順時(shí)針截 b 面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。地震往復(fù)作用,兩個(gè)方向的彎矩設(shè)計(jì)值均應(yīng)滿足要求,當(dāng)柱子考慮順時(shí)針彎矩之和時(shí),梁應(yīng)考慮逆時(shí)針方向彎矩之和,反之亦然?？梢匀山M中