乙醇和正丙醇物系分離系統(tǒng)的設(shè)計(jì)(編輯修改稿)
2025-07-26 20:26 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 結(jié)果可知：進(jìn)料板為第10塊板，精餾段塔板數(shù)為9，提餾段塔板數(shù)為8。理論板塊（包括再沸器）由公式：板效率(1) 精餾段(2) 提餾段全塔所需實(shí)際塔板數(shù)：全板效率：實(shí)際加料板位置是從塔頂?shù)剿牡?0塊板(1) 精餾段 L= V=(R+1)D=(+1)= 質(zhì)量流量： 體積流量： （2） 提餾段： 質(zhì)量流量： 體積流量： 橫坐標(biāo)數(shù)值：取板間距，板上液層高度，則查圖可知, 圓整：，橫截面積：空塔氣速：橫坐標(biāo)數(shù)值：取板間距,板上液層高度，則查圖可知, 圓整：，橫截面積：空塔氣速：取堰上液層高度：（1） 精餾段 （2） 提餾段 由,查圖得：則：驗(yàn)算降液管內(nèi)停留時(shí)間：精餾段：提餾段：停留時(shí)間，故降液管可使用（1） 精餾段取降液管底隙的流速則（2） 提餾段取、浮閥數(shù)目與排列本設(shè)計(jì)塔徑D=，采用分塊式塔板，以便通過人孔裝拆塔板（1） 精餾段取閥孔動(dòng)能因子,則孔速為 每層塔板上浮閥數(shù)目為 取邊緣區(qū)寬度，破沫區(qū)寬度鼓泡區(qū)面積： 其中 所以， 則排間距： 塔徑較大，采用分塊式塔板，故采用等腰三角形叉排,按，以等腰三角形叉排方式作圖，排得閥數(shù)124個(gè) 按N=124核算閥孔動(dòng)能因子 閥孔動(dòng)能因子變化不大，仍在范圍內(nèi)塔板開孔率= （2） 提餾段取閥孔動(dòng)能因子,則孔速每層塔板上浮閥數(shù)目為t=75mm,估算排間距取，排得閥數(shù)124個(gè) 按N=124核算閥孔動(dòng)能因子 閥孔動(dòng)能因子變化不大，仍在范圍內(nèi) 塔板開孔率=4 塔板的流體力學(xué)計(jì)算 精餾段（1） 干板阻力 因，故 （2） 板上充氣液層阻力取，則 （3） 液體表面張力所造成的阻力此阻力很小，可忽略不計(jì)，因此與氣體流經(jīng)塔板相關(guān)的液柱高度為 提餾段（1） 干板阻力 因，故 （2） 板上充氣液層阻力（3） 液體表面張力所造成的阻力此阻力很小，可忽略不計(jì)，因此與氣體流經(jīng)塔板相關(guān)的液柱高度為 為了防止淹塔現(xiàn)象的發(fā)生，要求控制降液管中清夜層高度,即（1） 單層氣體通過塔板的壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨龋?） 液體通過壓降管的壓頭損失 （3） 板上層高度,則取，已選定 則可見，符合防止淹塔要求（1） 單層氣體通過塔板的壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨龋?） 液體通過壓降管的壓頭損失 （3） 板上層高度，則取則可見，符合防止淹塔要求 板上液流經(jīng)長度：板上液流面積：取物性數(shù)據(jù)K=,泛點(diǎn)負(fù)荷系數(shù) 對(duì)于大塔，為避免過量物沫夾帶，泛點(diǎn)率應(yīng)小于80%，計(jì)算滿足要求，故物沫夾帶能滿足（液/kg氣）的要求取物性數(shù)據(jù)K=,泛點(diǎn)負(fù)荷系數(shù) 由以上計(jì)算可知，符合要求。 據(jù)此可作出精餾段、提餾段負(fù)荷性能圖中霧沫夾帶線aa2。按泛點(diǎn)率80%計(jì)算（1） 精餾段整理得：,即(2) 提餾段整理得：表41霧沫夾帶線取值精餾段提餾段LsVsLsVs 由此確定液泛線，忽略式中 而 (1) 精餾段整理得：（2） 提餾段整理得：據(jù)此可畫出精餾段、提餾段的液泛線bb2表42液泛線取值精餾段提餾段LsVsLsVs液體的最大流量應(yīng)保證降液管中停留時(shí)間不低于35s液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間 以作為液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間的下限，則 據(jù)此可畫出液相負(fù)荷上限線c對(duì)于型重閥，依作為規(guī)定氣體最小負(fù)荷的標(biāo)準(zhǔn)，則（1) 精餾段 （1) 提餾段 據(jù)此可畫出精餾段、提餾段的漏液線dd2取堰上液層高度m作為液相負(fù)荷下限線的條件，作出液相下限線，該直線為與氣相流量無關(guān)的豎線
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