【文章內(nèi)容簡介】 均質池粗格柵污泥脫水間污泥堆放場內(nèi)部回流污泥回流外運柵渣出水鼓風機房 工藝流程圖3工藝計算及設備選型+進水流量：進水水質：CODcrBOD5NH3NSS220 mg/L120 mg/L/120 mg/L表31出水水質要求達到國家綜合污水排放一級標準：CODcrBOD5NH3NSSPH60 mg/L20 mg/L15mg/L20 mg/L6～9表32粗格柵是一座污水處理廠的第一道物化處理措施，用于去除污水中體積較大的懸浮物和漂浮物。設計流量柵前流速，過柵流速柵條寬度，格柵間隙格柵傾角，柵前部分長度單位柵渣量柵渣/污水(1)確定格柵前水深，(2)格柵間隙數(shù)目： (取n=68)(3)格柵寬度(4) 過柵水頭損失式中——考慮到截留污物引起的阻力增大的系數(shù)，取=3；——阻力系數(shù)，當柵條為矩形斷面時=。(5) 柵后槽總高度H 式中； 。(6) 格柵總長度L①進水渠道漸寬部分長度：式中——進水渠道展開角；——進水渠寬。②柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度：③柵槽總長度： 式中柵前槽總高度：(7) 每日柵渣量：＝式中——柵渣量，一般為～——日變化系數(shù)， 宜采用機械清渣。細格柵可進一步去除污水中的懸浮物和漂浮物，保證后續(xù)設備和工藝的正常運行。細格柵采用連續(xù)運行方式，柵渣由一臺無軸螺旋壓實輸送機收集脫水后運往廠外填埋。為了方便管理和維護，細格柵間與沉砂池合建，細格柵間出水直接進入沉砂池。設計流量柵前流速，過柵流速柵條寬度，格柵間隙格柵傾角，柵前部分長度單位柵渣量柵渣/污水(1)確定格柵前水深，(2)格柵間隙數(shù)目： (取n=135)(3)格柵寬度(4) 過柵水頭損失式中——考慮到截留污物引起的阻力增大的系數(shù)，取=3；——阻力系數(shù)，當柵條為矩形斷面時=。(5) 柵后槽總高度H 式中； 。(6) 格柵總長度L①進水渠道漸寬部分長度：式中——進水渠道展開角；——進水渠寬。②柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度：③柵槽總長度： 式中柵前槽總高度：(7) 每日柵渣量：＝式中——柵渣量，一般為～——日變化系數(shù)，宜采用機械清渣。提升泵房用以提高污水的水位，保證污水能在整個污水處理流程過程中流過 ，從而達到污水的凈化。設計流量：各構筑物的水面標高和池底埋深見第四章的高程計算。污水提升前水位（既泵站吸水池最底水位），為了保證后續(xù)各處理單元進水能通過自流形式進入，提升后水位（即細格柵前水面標高）。所以，提升凈揚程水泵水頭損失取從而需水泵揚程再根據(jù)設計流量，采用系列污水泵（）3臺，二用一備。該泵提升流量540～560，轉速970，功率30。曝氣沉砂池 是一長形渠道，沿渠壁一側的整個長度方向，距池底6090cm處安設曝氣裝置，在其下部設集砂斗，池底有i=，以保證砂?；搿Ｓ捎谄貧庾饔?，廢水中有機顆粒經(jīng)常處于懸浮狀態(tài)，砂?；ハ嗄Σ敛⒊惺芷貧獾募羟辛?，砂粒上附著的有機污染物能夠去除，有利于取得較為純凈的砂粒。 在旋流的離心力作用下，這些密度較大的砂粒被甩向外部沉入集砂槽，而密度較小的有機物隨水流向前流動被帶到下一處理單元。另外，在水中曝氣可脫臭，改善水質，有利于后續(xù)處理，還可起到預曝氣作用。 普通沉砂池截留的沉砂中夾雜有15%的有機物，使沉砂的后續(xù)處理難度增加，采用曝氣沉砂池，可在一定程度上克服此缺點。本設計采用平流式曝氣沉砂池。設計流量最大設計流速：，最小設計流速：水力停留時間：(1)沉砂池長度式中——最大設計流量時的流速，——最大設計流量時的停留時間，(2)水流斷面積(3)池總寬度 A——沉砂池的過水斷面面積，m2h2——沉砂池的有效水深，～1m。 (4)沉砂室所需容積設計，即考慮排泥間隔天數(shù)為2天===式中——污水沉砂量，采用污水——排砂間隔時間，取(5)每個沉砂斗容積（）設每一格有兩個沉砂斗(6)沉砂斗各部分尺寸及容積：設計斗底寬，斗壁與水平面的傾角為，斗高=，則沉砂斗上口寬(取)沉砂斗容積（略大于，符合要求）(7)沉砂池高度采用重力排砂，坡向沉砂斗(8)池總高度設超高，(9)校核最小流量時的流速：最小時流速時,只用一格工作()= 設計符合要求。式中——最小流量——最小流量時沉砂池中的水流斷面積——最小流量時工作的沉砂池數(shù)目A2/O工藝中的反應池由厭氧池、缺氧池、好氧池組成，對水的處理是相互循環(huán)的，所以這里進行統(tǒng)一計算。(1) BOD5污泥負荷N=(kgMLSSd)進水TSS濃度X0=120mg/L,VSS=84mg/L（MLVSS/MLSS=）出水TSS濃度Xe=20mg/L(2) 回流污泥濃度Xr=6000mg/L(3) 污泥回流比r=100%(4) 混合液懸浮固體濃度X=11+r=11+13000=1500mg/L(5) 反應池容積V (6) 反應池總水力停留時間 (8) 各段水力停留時間和容積 厭氧∶缺氧∶好氧=1∶1∶2厭氧池水力停留時間t厭=(h),池容V厭=57142/4=(m3)缺氧池水力停留時間t缺=(h)，池容V缺=57142/4=(m3)好氧池水力停留時間t好=2/4=(h)，池容V好=571422/4=(m3) (9) 反應池主要尺寸反應池總容積V=57142m3，反應池10組，單組池容57142/10=有效水深h=，有效面積S=V/h=，采用2廊道式推流式反應池，廊道寬b=反應池長度L=S/b=校核：b/h=（滿足b/h=1~2） L/b=（滿足L/b =5~10） (10) 反應池、進出水系統(tǒng)計算 ①進水管和出水管 設計流量Q1=（m3/s）管道流速v=管道過水斷面面積A=Q/v=管徑取進水管、出水管管徑500mm ②回流污泥管 設計流量Q2=（m3/s）管道流速v=管道過水斷面面積A=Q/v=管徑d=取管徑560mm③出水堰及出水井 按矩形堰流量公式計算：Q==試中，Q3=(1+r+R)Q=5=（m3/s）；b為堰寬，取5m；H為堰上水頭，m。 H=()23=(5)23= 出水孔過流量Q4 =Q3=（m3/s） 孔口流速v= 孔口過水斷面面積A=Q/V= ⑴設計需氧量AORAOR=去除需氧量剩余污泥中BOD的氧當量+硝化需氧量剩余污泥中的氧當量反硝化脫氮產(chǎn)氧量碳化需氧量（D1） D1=Q(S0Se)=2000()87 ==326（kgO2/d）硝化需氧量（D2）D2=%Px =200035887 =（kgO2/d） 反硝化脫氮產(chǎn)生氧量(D3)D3===（kgO2/d） AOR= D1 + D2+D3=326+=（kgO2/d） ，則AORm