【文章內(nèi)容簡介】 又可懸吊過熱器和再熱器。在省煤器的總管數(shù)決定以后，就可以決定省煤器管簇的橫向排數(shù)。由于省煤器常是錯列，并且總是兩排并聯(lián)排成，因此管子總數(shù)應該取奇數(shù)而不用偶數(shù)。因此可有： （111）然后即可確定的數(shù)值，這樣就可以根據(jù)它決定煙道的深度，它可以用下式?jīng)Q定： （112）式中：____管子橫向節(jié)距， ____最外側(cè)管子中心線距爐墻的距離，一般在時，取。在決定了之后，即可計算煙氣的流通面積（）。在尾部煙道的寬度為時（一般取它大約等于爐膛寬度），管子長度為時（一般在煙道兩側(cè)留有5060的間隙），則煙氣流通面積： （113）式中：____管子外徑。 在決定了之后，即可根據(jù)煙氣容積、平均煙氣溫度求出煙氣流速： （） （114）如果的數(shù)值太大或太小，煙氣流速將過低或過高，結(jié)構(gòu)不合理，就應修改設計。在鍋爐容量大時，一般因省煤器管子數(shù)目太多，如果采用單側(cè)進水，常會使煙道深度過大而煙氣流速過低，此時可采用兩側(cè)進水、出水的方案?？墒菇Y(jié)構(gòu)變得合理。另外在采用兩側(cè)進水時，可使管子長度縮短，對制造、支架及安裝上都有很大好處。在鍋爐容量小時則情況相反。每一級省煤器的管簇的厚度不宜過大，過大時檢修困難。一般在管子布置較密，應將其分段，,－。 省煤器中的水速省煤器蛇形管中水流速度的大小，對管子金屬的溫度工況和管內(nèi)腐蝕有一定的影響。對水平管子，可以避免金屬發(fā)生局部氧腐蝕。如果省煤器管內(nèi)達到沸騰狀態(tài)，則蛇形管中水流速度不低于1。 省煤器出口水溫的選擇對高壓以上鍋爐，省煤器均采用非沸騰式，即省煤器出口水溫有一定的欠焓值，避免省煤器中發(fā)生汽化。以保證省煤器管中的水流量分配均勻，提高水循環(huán)的安全性。對控制循環(huán)鍋爐，一般要求省煤器出口水溫欠溫60℃。對直流鍋爐，省煤器出口水約需要380的欠焓。 空氣預熱器空氣預熱器是利用煙氣熱量來預熱空氣的。空氣預熱后再送如爐膛去參加燃燒，可以使燃料燃燒的更穩(wěn)定、更快、更安全，可以提高燃燒效率。另外利用煙氣加熱空氣可以更好的降低排煙溫度，減少排煙熱損失，提高鍋爐效率?？諝忸A熱器主要有管式和回轉(zhuǎn)式兩種類型，為了制造運輸和安裝的方便，本設計中采用管式空氣預熱器。煙氣在管中縱向流動，空氣在管外橫流沖刷受熱面。用的有縫鋼管焊在兩端較厚的管板上制成。管子的排列從空氣側(cè)來說是錯列， （115） （116）空氣預熱器中的煙氣流速一般在10~14范圍里選取。煙氣流速過高則磨損太快，煙氣流速過低則堵灰?？諝饬魉俦葻煔饬魉俚?，即， 。由已知的空氣預熱器出入口煙溫、風溫、和它的吸熱量，按以下步驟設計：1） 選定煙速，決定管數(shù)： （117） 式中： ____計算燃料消耗量； ____煙氣容積， ____管內(nèi)徑， ____煙氣平均溫度，℃2） 決定 求出值，并根據(jù)尾部煙道的寬度及深度排列管子。3） 假定流程的高度并決定受熱面積，進行熱力計算，看能否超過相應的熱量，不合適時，改變流程高度重新計算，至二者相符或誤差小于為止。4） 校核空氣流速是否在煙氣流速的45%~55%范圍內(nèi)，如相差過多可通過改變管距來達到要求。本文在國內(nèi)外循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)研究發(fā)展的基礎上，著重研究了循環(huán)流化床鍋爐的設計及計算問題。通過本文的工作，得出如下結(jié)論:1)對我國能源利用和環(huán)境現(xiàn)狀進行了綜述，對國內(nèi)外的循環(huán)流化床鍋爐研究的現(xiàn)狀進行了綜述，指出清潔煤燃燒技術(shù)尤其是循環(huán)流化床燃燒技術(shù)是解決能源利用與環(huán)境保護矛盾的主要出路。2)對在循環(huán)流化床鍋爐設計過程中所要考慮的參數(shù)選取，做了比較詳盡的介紹。對燃料粒徑、流化風速、床溫、一二次風比、循環(huán)倍率、燃燒份額等的選擇做了對比分析，推薦了比較合適的選取范圍。對傳熱系數(shù)的計算作了重點分析，列出了目前常用的傳熱系數(shù)計算的方法，并提出了作者認為合理的一套計算方法。3)對循環(huán)流化床鍋爐爐膛的設計進行了詳細的討論，其中爐膛橫截面積、寬深比以及爐膛最小高度的確定，文中都給予了分析和計算。對流化床鍋爐中分離器、布風裝置，作者也進行了比較詳盡的討論。循環(huán)流化床鍋爐是近二十年來迅速發(fā)展起來的一項高效、低污染的燃燒技術(shù)。它的優(yōu)勢在于:燃燒效率高、燃料適用性廣、可燃用劣質(zhì)燃料、燃料制備系統(tǒng)簡單、低溫燃燒降低的排放、爐內(nèi)脫硫、負荷調(diào)節(jié)性能好等。隨著電力工業(yè)的不斷進步和循環(huán)流化床燃燒技術(shù)的日益成熟，循環(huán)流化床鍋爐正得到越來越多的應用。循環(huán)流化床電站鍋爐的發(fā)展趨勢必然是向大型化、高蒸汽參數(shù)和增壓循環(huán)流化床（應用于蒸汽—燃氣聯(lián)合循環(huán)發(fā)電機組）方向發(fā)展。隨著工業(yè)規(guī)模的擴大，用于各種工業(yè)企業(yè)的工業(yè)鍋爐的容量也必然增大。此外，熱電聯(lián)產(chǎn)也是提高化石燃料能量利用率的一種有效方法，可以將凝汽式電站的大部分凝汽損失轉(zhuǎn)而成為工業(yè)或民用熱源。工業(yè)中的自備熱電廠和居民區(qū)的供暖熱電廠都能同時起到節(jié)約煤炭和改善環(huán)保的作用。用于熱電聯(lián)產(chǎn)的工業(yè)鍋爐需較高的蒸汽參數(shù)，因而，循環(huán)流化床工業(yè)鍋爐也需要向增大容量和提高參數(shù)的方向發(fā)展。 基本數(shù)據(jù) 設計煤種（高硫煤1）序號名稱符號來源數(shù)值單位1收到基水分測量值%2收到基碳含量測量值%3收到基氫含量測量值%4收到基氧含量測量值%5收到基氮含量測量值%6收到基硫含量測量值%7收到基灰分測量值%8收到基硫酸鹽二氧化碳含量測量值0%9收到基揮發(fā)分測量值%10收到基低位發(fā)熱量測量值2489811收到基含量測量值0%煤質(zhì)分析校核計算：+（） == 石灰石序號名稱符號來源數(shù)值單位1石灰石含量測量值%2石灰石含量測量值0%3石灰石水分測量值%4石灰石灰分測量值% 燃燒脫硫計算 無脫硫計算時的燃燒計算序號名稱符號公式或來源數(shù)值單位1理論空氣量（+）+2三原子氣體體積（+）/1003理論氮氣體積+4理論水蒸氣體積++5飛灰分額測量值 無脫硫工況時的煙氣體積計算名稱及公式符號單位爐膛旋風筒高過低過省煤器空預器出口處過量空氣系數(shù)平均過量空氣系數(shù)（+）過量空氣量（）體積+（）煙氣總體積+++（1） 脫硫計算序號名稱符號公式或來源數(shù)值單位1原始排放濃度式（21），2最高允許排放濃度國家標準9003計算脫硫效率式（22）%4燃料自脫硫能力系數(shù)測量值%5石灰石脫硫性能系數(shù)測量值6鈣硫摩爾比式（23）7石灰石中含量%8與1kg燃料相配的入爐石灰石量式（41）9未利用率測量值%10煅燒成時的吸熱量式（43）11脫硫時的放熱量式（44）12可支配熱量式（45）13燃燒所需的理論空氣量14脫硫所需的理論空氣量式（415）15燃燒和脫硫的當量理論空氣量式（416）16燃燒所產(chǎn)生的理論氮氣量17脫硫所需的空氣中的氮氣體積式（419）18當量理論氮氣體積式（420）19燃燒產(chǎn)生的體積20煅燒石灰石生成的的體積式（417）21脫硫使體積減少量式（42）22燃燒和脫硫時產(chǎn)生的的當量體積式（418）23燃燒產(chǎn)生的理論水蒸氣體積24當量理論水蒸氣體積式（421）25入爐燃料灰量式（46）26入爐的石灰石直接成為飛灰的量式（47）27入爐的石灰石灰分含量式（48）28未反應的的量式（49）29脫硫產(chǎn)物的量式（410）30當量灰分式（411）31未脫硫時的低灰分額取定32脫硫工況時的低灰分額式（414）33未脫硫時的飛灰分額式（412）34脫硫工況時的飛灰分額式（413）35分離效率設計值%36灰循環(huán)倍率式（31），其中用代入37分離器前飛灰的分額38脫硫后的排放濃度式（422），其中，39脫硫效率式（423）%40誤差%%，迭代收斂認可 脫硫工況時受熱面中燃燒產(chǎn)物的平均特性計算公式單位分離器前=煙道名稱分離器后=爐膛分離器旋風筒高溫過熱器低溫過熱器省煤器空預器====== 脫硫工況時燃燒產(chǎn)物焓溫表（見附表） 140CFB鍋爐熱力計算 鍋爐設計參數(shù)序號名稱符號公式或來源數(shù)值單位1最大連續(xù)蒸發(fā)量設計參數(shù)4100002過熱蒸汽壓力設計參數(shù)3過熱蒸汽溫度設計參數(shù)5404噴水量設計參數(shù)150005工質(zhì)流量3950006給水溫度設計參數(shù)2337熱空氣溫度設計參數(shù)1808排煙溫度設計參數(shù)1409冷空氣溫度設計參數(shù)2010鍋筒蒸汽壓力設計參數(shù)11給水壓力設計參數(shù)12鍋爐排污水流量410013燃燒方式循環(huán)硫化床燃燒 鍋爐熱平衡及燃料燃燒方式和石灰石消耗量序號名稱符號公式或來源數(shù)值單位1可支配熱量2排煙溫度1403排煙焓查焓溫表，4冷空氣溫度205冷空氣焓查焓溫表12項 6脫硫工況時的底灰含碳量試驗數(shù)據(jù)%7脫硫工況時的底灰分額8脫硫工況時的飛灰含碳量試驗數(shù)據(jù)%9脫硫工況時的底灰分額10固體未完全燃燒熱損失式（82）%11底灰溫度89012灰焓根據(jù)查表8213灰渣物理熱損失式（84）%14可燃氣體未完全燃燒熱損失查表（81）貧煤%15散熱損失選取%16排煙熱損失式（81）%17鍋爐機組熱效率式（85）%18保溫系數(shù)式（83）19過熱蒸汽出口焓20飽和蒸汽焓21飽和水焓22給水溫度23323給水焓24最大連續(xù)蒸發(fā)量41000025鍋爐排污水流量410026鍋爐機組有效利用熱量式（86）27脫硫工況時當量燃料消耗量式（87）28脫硫工況時計算燃料消耗量式（88） 29脫硫工況時燃料消耗量式（89）30計算石灰石消耗量式（810）31石灰石消耗量式（811）1526232計算燃料當量消耗量式（812） 爐膛膜式水冷壁傳熱系數(shù)序號名稱符號公式或來源數(shù)值單位1當量燃料計算消耗量2當量煙氣體積，3爐膛出口煙溫