【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 風(fēng)s荷載體形系數(shù) 。?s?風(fēng)振系數(shù)，基本自振周期對(duì)于鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)可用 （n 是z? ?建筑層數(shù)）估算，大約為 ，.?振的影響， ；zz??????1對(duì)于框架結(jié)構(gòu)， ???????BHT式中， ——脈動(dòng)增大系數(shù)，因?yàn)?，為 B 類地面，? .由規(guī)范脈動(dòng)增大系數(shù)表內(nèi)插法可得 ；? ——脈動(dòng)影響系數(shù)，房屋高度≤30m，且 ，? ??mH由規(guī)范脈動(dòng)影響系數(shù)表內(nèi)插法可得： ；?? ——振型系數(shù)（對(duì)于質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的彎剪型z?結(jié)構(gòu)，可近似采用計(jì)算點(diǎn)距室外地面高度 z 與房屋高度 H 的比值；） —— 風(fēng)壓高度變化系數(shù)；z?計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表 。表 集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值2）風(fēng)荷載作用下的位移驗(yàn)算⒈側(cè)移剛度 D具體計(jì)算參見(jiàn)表 和表 。水平荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計(jì)算： ??ijjDVu△式中， ——第 j 層的總剪力；jV ——第 j 層所有柱的抗側(cè)移剛度之和；?ijD ——第 j 層的層間側(cè)移。ju△第一層的層間側(cè)移值求出以后，就可以計(jì)算各樓板標(biāo)高處的側(cè)移值的頂點(diǎn)側(cè)移值，各層樓板標(biāo)高處的側(cè)移值是該層以下各層層間側(cè)移之和。頂點(diǎn)側(cè)移是所有各層層間側(cè)移之和。j 層側(cè)移 ??jjju1△頂點(diǎn)側(cè)移 njj△離地高度 )/(mzz?z?s?)(20mkNwhijkNWz?框架在風(fēng)荷載作用下的計(jì)算見(jiàn)下表。表 橫向 2—4 層 D 值的計(jì)算構(gòu)件名稱D 軸柱 9334F 軸柱 12875 G 軸柱 12875J 軸柱 9334表 橫向底層 D 值的計(jì)算構(gòu)件名稱D 軸柱 6332F 軸柱 7650G 軸柱 7650J 軸柱 6332表 風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計(jì)算層 次4 44418 1/85713 44418 1/46752 44418 1/32721 27964 1/2050cbi?? )/(12mkNhic??ic???mkN418??)/(12mkNhic??mkN27964D??cbi ic??kNWj kVj )/(kuj△ huj△??△側(cè)移驗(yàn)算：層間側(cè)移最大值： （滿足）50/12/?　內(nèi)力計(jì)算為簡(jiǎn)化計(jì)算，考慮如下幾種單獨(dú)受荷情況：（1）恒載作用；（2）活荷載滿布；（3）風(fēng)荷載作用（從左向右） 。為了方便計(jì)算在內(nèi)力計(jì)算和內(nèi)力組合中暫時(shí)將 D、 F、G 、J 軸分別用A、B、C 、D 代替。對(duì)于（1） 、 （2）兩種情況，框架在豎向荷載作用下，采用分層法計(jì)算。對(duì)于第（3）種情況，框架在水平荷載作用下，采用 D 值法計(jì)算。 恒、活載標(biāo)準(zhǔn)值作用下彎矩計(jì)算(1)梁在恒荷載作用下固端彎矩計(jì)算頂層AB， CD 跨 mkNql /?????BC 跨 l /.其它層AB， CD 跨 mkNql / ????? BC 跨 l /.(2)梁在活荷載作用下固端彎矩計(jì)算頂層AB,CD 跨 mkNql / ?????BC 跨 l /.其它層AB， CD 跨 mkNql / ?????BC 跨 l /.（3）用彎矩分配法計(jì)算 1）恒、活載頂層列表計(jì)算分別見(jiàn)下表 2）恒、活載中層列表計(jì)算分別見(jiàn)下表 3）恒、活載底層列表計(jì)算分別見(jiàn)下表4）恒荷載、活荷載 M 圖如下圖 圖 頂層計(jì)算簡(jiǎn)圖圖 中層計(jì)算簡(jiǎn)圖圖 底層計(jì)算簡(jiǎn)圖表 恒載頂層桿端彎矩的計(jì)算結(jié)點(diǎn) E F A B桿端 EA EF FE FB FG AE BF分配系數(shù) 固端彎矩(kNm) 　 　 　結(jié)點(diǎn) E 彎矩分配傳遞 　 　 結(jié)點(diǎn) F 彎矩分配傳遞 　 4 結(jié)點(diǎn) G 彎矩分配傳遞 　 　 　 　 結(jié)點(diǎn) H 彎矩分配傳遞 　 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) G 彎矩分配傳遞 　 　 　 　 結(jié)點(diǎn) H 彎矩分配傳遞 　 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) E 彎矩分配傳遞 　 　結(jié)點(diǎn) F 彎矩分配傳遞 　 最后彎矩(kNm) 表 恒載中層桿端彎矩計(jì)算結(jié)點(diǎn) E F A(E) B(F)桿端 EA EI EF FE FB FJ FG AE(IF) BF(JF)分配系數(shù) 固端彎矩(kNm) 　 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) F 彎矩分配傳遞 　 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) G 彎矩分配傳遞　 　 　結(jié)點(diǎn) H 彎矩分配傳遞　 　 　 　 　 　 結(jié)點(diǎn) J 彎矩分配傳遞　 　 　 　 　 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) H 彎矩分配傳遞　 　 　 　 　 　 結(jié)點(diǎn) F 彎矩分配傳遞 　 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) G 彎矩分配傳遞　 　最后彎矩(kNm) 表 恒載底層桿端彎矩計(jì)算結(jié)點(diǎn) E F A B I J桿端 EA EI EF FE FB FJ FG AE BF IE JF分配系數(shù) 固端彎矩(kNm) 　 　 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) F 彎矩分配傳遞 　 　 　 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) G 彎矩分配傳遞　 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) H 彎矩分配傳遞　 　 　 　 　 　 結(jié)點(diǎn) J 彎矩分配傳遞　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) I 彎矩分配傳遞　 　 　 　 　 　 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) F 彎矩分配傳遞 　 　 　 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) G 彎矩分配傳遞　 　 　 　 　 表 活載頂層桿端彎矩計(jì)算 表 活載中層桿端彎矩計(jì)算結(jié)點(diǎn) E F A(E) B(F)桿端 EA EI EF FE FB FJ FG AE(EI) BF(FJ)分配系數(shù) 固端彎矩(kNm) 　 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) F 彎矩分配傳遞 　 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) G 彎矩分配傳遞　 　 結(jié)點(diǎn) H 彎矩分配傳遞　 　 　 　 　 　 結(jié)點(diǎn) J 彎矩分配傳遞　 　 　 　 　 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) H 彎矩分配傳遞　 　 　 　 　 　 結(jié)點(diǎn) F 彎矩分配傳遞 　 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) G 彎矩分配傳遞　 　最后彎矩(kNm) 結(jié)點(diǎn) E F A B桿端 EA EF FE FB FG AE BF分配系數(shù) 固端彎矩(kNm) 　 　 　結(jié)點(diǎn) F 彎矩分配傳遞 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) G 彎矩分配傳遞 　 　結(jié)點(diǎn) H 彎矩分配傳遞 　 　 　 　 結(jié)點(diǎn) I 彎矩分配傳遞 　 　 　 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) J 彎矩分配傳遞 　 　 　 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) H 彎矩分配傳遞 　 　 　 　 結(jié)點(diǎn) I 彎矩分配傳遞 　 　 　 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) F 彎矩分配傳遞 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) G 彎矩分配傳遞 　 　最后彎矩(kNm) 表 活載底層桿端彎矩計(jì)算結(jié)點(diǎn) E F A B I J桿端 EA EI EF FE FB FJ FG AE BF IE JFF分配系數(shù) 固端彎矩(kNm) 　 　 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) F 彎矩分配傳遞 　 　 　 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) G 彎矩分配傳遞 　 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) H 彎矩分配傳遞 　 　 　 　 　 　 結(jié)點(diǎn) J 彎矩分配傳遞 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) H 彎矩分配傳遞 　 　 　 　 　 　 結(jié)點(diǎn) F 彎矩分配傳遞 　 　 　 　 　 　 　結(jié)點(diǎn) G 彎矩分配傳遞 　 　 　 　 　最后彎矩(kNm) 圖 恒荷載作用下的 M 圖（單位：KNm ）圖 活荷載作用下的 M 圖（單位：KNm ） 恒、活載標(biāo)準(zhǔn)值作用下剪力、軸力計(jì)算（1）當(dāng)已知框架 M 圖求 V 圖以及已知 V 圖求 N 圖時(shí)，可采用結(jié)構(gòu)力學(xué)取脫離體的方法，V 及 N 的計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖 ：圖 V 及 N 的計(jì)算簡(jiǎn)圖各層的最終彎矩與各柱相連的兩層計(jì)算的彎矩疊加，不平衡的彎矩進(jìn)行分配。分配后的Ｍ圖及Ｖ、Ｎ圖如下： 圖 恒荷載作用下的 V 圖（單位：KN）圖 恒荷載作用下的 N 圖（單位：KN）圖 活荷載作用下的 V 圖（單位：KN）圖 活荷載作用下的 N 圖（單位：KN） 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力計(jì)算框架在風(fēng)荷載下的內(nèi)力用 D 值法（改進(jìn)的反彎點(diǎn)法）進(jìn)行計(jì)算。（1）A、B、C、D、E 柱的反彎點(diǎn)位置的計(jì)算分別見(jiàn)下表；（2）風(fēng)荷載作用下 A、B、C、D、E 柱剪力和梁柱彎矩的計(jì)算分別見(jiàn)下表；（3）風(fēng)荷載作用下框架柱軸力與梁端剪力見(jiàn)下表。表 A 軸框架柱反彎點(diǎn)位置層號(hào) h/m iy0 y1 y2 y3 y yh/m4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 1 0 0 表 B 軸框架柱反彎點(diǎn)位置層號(hào) h/m iy0 y1 y2 y3 y yh/m4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 0 表 C 軸框架柱反彎點(diǎn)位置層號(hào) h/m iy0 y1 y2 y3 y yh/m4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 表 D 軸框架柱反彎點(diǎn)位置層號(hào) h/m iy0 y1 y2 y3 y yh/m4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 1 0 0 表 風(fēng)荷載作用下 A 軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計(jì)算層 Vi/kN ∑D/kN/m Dim/(kN/m) Di/∑D Vim/kN yh/m Mc 上/(kNm) Mc 下/(kNm) Mb 總/(kNm)4 54616 9822 3 54616 9822 2 54616 9822 1 38753 7932 表 風(fēng)荷載作用下 D 軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計(jì)算層 Vi/kN∑D/KN/mDim/(KN/m)Di/∑DVim/kNyh∑/mMc 上/(kNm)Mc 下/(kNm)Mb 總/(kNm)454616 3244 354616 3244 254616 3244 138753 2410 表 風(fēng)荷載作用下 B 軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計(jì)算層 Vi/kN ∑ DKN/m Dim/(KN/m) Di/∑D Vim/kN yh/m Mc 上 /(kNm) Mc 下 /(kNm) Mb 左 /(kNm) Mb 右 /(kNm)4 54616 14794 3 54616 14794 2 54616 14794 1 38753 9829 表 風(fēng)荷載作用下 C 軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計(jì)算層 Vi/kN ∑DKN/m Dim/(KN/m) Di/∑D Vim/kN yh/m Mc 上 /(kNm) Mc 下 /(kNm) Mb 左 /(kNm) Mb 右/(kNm)4 54616 11962 3 54616 11962 2 54616 11962 1 38753 8762 表 風(fēng)荷載作用下框架柱軸力與梁端剪力 橫向框架內(nèi)力組合各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進(jìn)行內(nèi)力組合。分別考慮恒荷載和活荷載由可變荷載效應(yīng)控制的組合和永久荷載效應(yīng)控制的組合，并比較兩種組合的內(nèi)力，取不利者。本設(shè)計(jì)采用兩種情況下內(nèi)力組合，即 恒荷載+ 活荷載+風(fēng)荷載， 恒荷載+活荷載。 框架梁內(nèi)力組合（1）在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，梁端彎矩需考慮彎矩調(diào)幅，而剪力采用調(diào)幅前的剪力值。另外，為了簡(jiǎn)化起見(jiàn)，設(shè)計(jì)時(shí)采用了軸線處的內(nèi)力值，這樣只是計(jì)算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量稍微多一點(diǎn)。在恒載作用下，跨間最大正彎矩 Mmax可近似取跨中的 M 代替2max18+=左 右ql式中 、 —— 在恒載和活載作用下梁左、右端彎矩M左 右 　　 —— 恒載、活載分別作用在梁上的線荷載q跨中 Mmax若小