【文章內容簡介】 ――污泥斗格數(shù)（個）； u――每日排泥次數(shù)（次）。 m3：污泥斗設在沉淀池的進水端，采用重力排泥，排泥管伸入污泥斗底部，為防止污泥斗底部淤積污泥，污泥斗傾角大于60。 （3－48）式中 V1――污泥斗容積（m3）； a――沉淀池污泥斗上口邊長（m）； a1――沉淀池污泥斗下口邊長（m），－； h4――污泥斗高度（m）。 設計中取 a=4m , h4=3m, a1=。 m3＞ m3 能夠滿足污泥量的要求。： （3－49） 式中 H――沉淀池高度（m）； h1――沉淀池超高（m），－； h3――緩沖層高度（m），； h4――污泥部高度（m），一般采用污泥斗高度與池底坡底i=1%的高度之和。 設計中取 h4=3+(364)=,h1= ,h3=：沉淀池分2組，每組分為5格，每組沉淀池進水端設進水配水井，污泥在進水配水井內進行分配，然后流進每組沉淀池。配水井內中心管直徑： （3－50）式中 ――配水井內中心管直徑（m）； V2――配水井內中心管上升流速（m/s），一般采用V2≥。 設計中取V2=。配水井直徑： （3－51） 式中 D――配水井直徑（m）； V3――配水井內污水流速（m/s），一般采用V3=。 設計中取V2=。 = m配水井詳見配水井圖：：沉淀池分為2組，每組沉淀池進水端設進水渠道，配水井接出的DN800mm進水管從進水渠道中部匯入，污水沿進水渠道向兩側流動，通過潛孔進入配水渠道，然后由穿孔花墻流入沉淀池。 （3－52）式中 v1――進水渠道水流流速（m/s），一般采用V1≥。 B1――進水渠道寬度（m）； H1――進水渠道水深（m），B1：－。設計中取B1= H1= B1：H1=1:1≥： 進水采用配水渠道通過穿孔花墻進水，，穿孔花墻的開孔總面積為過水斷面面積的6％－20％，則通過孔口的流速為： （3－53） 式中 v2――穿孔花墻過孔流速（m/s），－； B2――孔洞的寬度（m）； H2――孔洞的高度（m）； n1――孔洞數(shù)量（個）。 設計中取，B2= H2= n1=10個。 －，符合要求。15．出水堰：沉淀池出水經過出水堰跌落進入出水渠道，然后匯入出水管道排走。出水堰采用鋸齒形三角堰。水面位于齒高1/2處，堰口處需要設置堰板，能夠上下移動，以控制出水流量。－，堰上水深H為： （3－54）式中 m0――流量系數(shù)。 b――出水堰寬度（m）； H――出水堰水深（m）。 解得H＝ m。：沉淀池出水端設計出水渠道，出水管與出水渠道連接，將污水送至集水井。 （3－55）式中 v3――出水渠道水流流速（m/s），一般采用V3≥。 B3――出水渠道寬度（m）； H3――出水渠道水深（m）, B1：－。設計中取B3= H3= B1：H1=1:1≥出水管道采用鋼管，管徑DN800mm。、出水擋板：沉淀池設進水擋板和出水擋板，。在出水擋板處設置一個浮渣收集裝置，用來收集攔截浮渣。：沉淀池采用重力排泥，排泥管直徑DN250，排泥時間30min，排泥管伸入污泥斗底部。 沉淀池采用行車式刮泥機，刮泥機設于池頂，刮泥板伸入池底，刮泥機行走時將污泥推入污泥斗內。初沉池詳見初沉池布置圖。根據(jù)城市污水處理需要脫氮除磷的需要，本設計采用了A2/O工藝，即厭氧－缺氧－好氧工藝，這種工藝是通過厭氧、缺氧、好氧三種不同的環(huán)境條件和不同微生物生物菌群的有機配合，達到去除有機物、脫氮除磷的目的。：A－A－O的水力停留時間t根據(jù)給排水設計規(guī)范的標準，一般采用6－8小時，本設計中取t=8h。曝氣池內活性污泥濃度Xv一般采用2000－4000mg/L，本設計采用Xv＝3000 mg/L。： （3－56） 式中 Xr――回流污泥濃度（mg/L）； SVI――污泥指數(shù)，根據(jù)設計手冊規(guī)定，采用100； R――系數(shù)。： （3－57） 式中 ――回流污泥濃度（mg/L）；＝fX2=120000＝9000ma/L。 R――污泥回流比。 解得R＝回流污泥經污泥泵房提升后回流。（%）： （3－58） 式中 e――TN的去除率； S1――進水的TN濃度（mg/L）； S2――出水的TN濃度（mg/L）；設計中S2＝8mg/L；： 設計參數(shù)：1），磷酸鹽以最大可能成Na3PO3計，＝（磷酸鹽中磷元素所占的比例），這里的計算結果是按最大含磷元素可能計算的，結果偏大，是安全的。 污水的磷酸鹽處理程度計算： E5=(CCe)/C （3－59） E5――磷酸鹽的處理程度（％）； C――進水的磷酸鹽濃度（mg/L）； Ce――處理后污水允許排放的磷酸鹽濃度（mg/L）。 E5=()/=％％。2），共分2個生化處理池，根據(jù)生化處理池的設計采用兩個處理構筑物，所以共有2個厭氧段。經過校核，實際去除磷所需的容積小于設計的厭氧段容積，所以符合要求。： （3－60） 式中 R內――內回流倍數(shù)。244％ 設計中取260％回流量為原水的260％，回流量較大，需設置回流泵房，回流泵房設置在二沉池和缺氧池之間。設計參考污水泵房。8．C、N比和C、P比校核：COD/TN=8TP/BOD5= 符合要求。： （3－61） 式中 V――總有效容積（m3）； Q――進水流量（m3/d），按設計流量計； t――水力停留時間。 設計中取Q＝100000m3/d。根據(jù)實際情況綜合考慮，厭氧、缺氧、好氧各段內水力停留時間的比值為1：1：3，則每段的水力停留時間分別為： 厭氧池水力停留時間：t1=； 缺氧池水力停留時間：t2=； 好氧池水力停留時間：t3=。：曝氣池總面積：設計中取h=。 （3－62）式中 A――曝氣池總面積（m2）； h――曝氣池有效水深（m）。每組曝氣池面積： （3－63）式中 A1――每座曝氣池表面積 N――曝氣池個數(shù)。設計中取 N＝2。每組曝氣池共設5廊道，第1廊道為厭氧段，第2廊道為缺氧段，第3－5廊道為好氧段，每廊道寬取8m，則每廊道長： （3－64）式中 L――曝氣池每廊道長（m）； b――每廊道寬度（m）； n――廊道數(shù)。 設計中取 b= , n=5。厭氧－缺氧－好氧的平面布置圖見A－A－O池圖。：1）BOD去除率： （3－65）式中 E－－BOD5去除率（％）； Lj――進水BOD5的濃度（mg/L）；Lch――出水BOD5的濃度（mg/L）。2）曝氣池容積： （3－66） （3－67） （3－68）式中 V――曝氣池容積（m3）； Q――進水設計流量（m3/d）； Nwn――混合液揮發(fā)性懸浮物濃度（MLVSSkg/m3）； Nw――混合液懸浮物濃度（MLSSkg/m3）； f――Nwn和Nw的比值，－； FW――污泥負荷〔kg BOD5/（kgMLVSSd）〕； Fr――容積負荷〔kg BOD5/（m3d）〕。 設計中取f=, Nw=3g/ m3 則 Nw’=。 則有曝氣容積為：≤33333m360％＝20000 m3（曝氣池占整個池體的60％，五廊道中的三個廊道），符合要求。3）水力停留時間： （3－69） （3－70） 式中 tm――名義水力停留時間(h)； ts――實際水力停留時間(h)； R――污泥回流比。≤4）污泥產量： （3－71） （3－72） （3－73） 式中 ――系統(tǒng)每日產泥量（kg/d）； Y――污泥產泥系數(shù)〔kgVSS/（kgBOD5d）〕，20℃－； Kd――衰減系數(shù)〔kgVSS/（kgVSSd）〕或（d1），20℃－； y――每kg活性污泥日產泥量〔kgVSS/（kgVSSd）〕或（d1）；x――去除每kgBOD5產泥量〔kgVSS/（kgBOD5d）〕或（d1）。設計中取Y＝，Kd＝ 解得： x=（ kgBOD5d） y=（kgVSSd）5）污泥總量的計算： （3－74） 式中 ――曝氣池去除BOD5產生的污泥量kg/d； Lr――反應池去除的SS濃度，（kg/m3）,＝； Q――設計流量（m3/d）。 6）泥齡： （3－75） 式中 ――泥齡，亦稱污泥停留時間，即SRT。d7）曝氣需氧量：平均時需氧量： （3－76）式中 O2――混合液需氧量（kgO2/d）； ――活性污泥微生物每代謝1kgBOD所需的氧氣kg數(shù)，對于生活污水， －，； Q――污水的平均流量（m3/d）； Sr――被降解的BOD濃度（g/L）； ――每1kg活性污泥每天自身氧化需要的氧氣kg數(shù)，－，； XV――揮發(fā)性總固體濃度（g/L）。 最大時需氧量：最大時需氧量計算方法同上，只需將污水的平均流量換為最大流量。最大時需氧量與平均需氧量之比為：：1)一般要求：a：在滿足曝氣池設計流量時生化反應的需氧量以外，還應使混合液還有一定剩余DO值，一般按2mg/L計。b：使混合液始終保持懸浮狀態(tài)，不致產生沉淀。c：設施的充氧能力應便于調節(jié)，有適應氧變化的靈活性。d：充氧裝置一般是選用易于購買到的可靠的商品，附有清水試驗的技術資料。e：在滿足需氧量要求的前提下，充氧裝置的動力效率和氧的利用率應力求較高。f：充氧裝置應易于維修，不易堵塞；出現(xiàn)故障時，應易于排除。g：應考慮氣候因素，如冬季濺水結冰問題。h：考慮環(huán)境問題，如噪聲和臭氣的問題。此外還要結合工藝綜合考慮。2）鼓風曝氣設施：本設計采用的風機為羅茨風機，采取隔音，消聲措施。風管采用普通焊接鋼管，布置成為環(huán)狀。3）供氣量：采用網狀膜孔空氣擴散器，,，淹沒深度為H=，計算溫度為30℃。查表得20℃和30℃時，水中飽和溶解氧值為：Cs(20)=，Cs(30)=空氣擴散器出開口處的絕對壓力