【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 首層 B軸和E軸的門(mén)窗重：（）22= kNC軸和D軸的內(nèi)墻重：（）2= kN合計(jì) kN（2）26層 B軸和E軸的門(mén)窗重：22= kNC軸和D軸的門(mén)窗重：（）2= kN合計(jì) kN 樓面及屋面橫載與活載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算一層： 恒載：+3+= 活載：+3+=二層： 恒載：+3+= 活載：+3+=35層： 恒載：+3+= 活載：+3+=頂層： 恒載：（2+3）= 活載：（2+3）= 女兒墻自重標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 240mm厚的粉煤灰加氣混凝土砌塊： = kN/m220mm厚抹灰： 172= kN/m2合計(jì) kN/m 重力荷載代表值計(jì)算計(jì)算地震作用時(shí)，房屋的重力荷載代表值應(yīng)取結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值和各可變荷載組合值之和，并按下式計(jì)算： ； (31) 式中 —體系質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值(kN)；—結(jié)構(gòu)構(gòu)件、配件的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN)； =—結(jié)構(gòu)或構(gòu)件第可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN)；—可變荷載的組合值系數(shù)，可按表33采用。表33可變荷載組合值系數(shù)可變荷載種類(lèi)組合值系數(shù)雪荷載屋面積灰荷載屋面活荷載不計(jì)入按實(shí)際情況計(jì)算的樓面活荷載按等效均布荷載計(jì)算的樓面活荷載藏書(shū)庫(kù)、檔案庫(kù)其它民用建筑該建筑不考慮屋面積灰荷載，屋面活荷載不計(jì)入，樓面活荷載按等效均布荷載計(jì)算。計(jì)算每層的重力荷載代表值： 1. 集中于屋蓋處的質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值雪載 kN/m2= kN上人屋面 2 .0kN/m2= kN屋面恒載 梁重 女兒墻 2= kN柱重 1/2= kN墻重 1/2= kN 門(mén)窗重 = ————————————————————————————————— 合計(jì)： 2．集中于53層處的質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值樓面活載 = kN樓面恒載 kN梁重 kN 墻重 1/2+1/2= kN柱重 1/2= kN門(mén)窗重 kN————————————————————————————————— 合計(jì)： 3．集中于二層處的質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值樓面活載 =樓面恒載 kN梁重 kN柱重 1/2+1/2= kN墻重 1/2+1/2= kN門(mén)窗重 kN————————————————————————————————— 合計(jì)： 4．集中于底層處的質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值樓面活載 =樓面恒載 kN梁重 kN柱重 1/2+1/2= kN墻重 1/2+2451/2= kN門(mén)窗重 kN——————————————————————————————— 合計(jì)： ：第五章 框架側(cè)移剛度的計(jì)算利用梁的截面慣性矩=，I0=bh3/12即可求出，的值按表51選取。表51 梁截面慣性矩調(diào)整系數(shù)β取值樓面做法中框架梁邊框架梁本工程橫梁線剛度具體計(jì)算如下表52:采用現(xiàn)澆樓板，，材料為C30混凝土，Ec＝104N/mm2 表52橫梁線剛度具體計(jì)算桿件ECL(mm)bh（mmmm）I0（mm4）Ib（mm4）i= ECIb/L（Nm）邊跨梁310478003006501091010107中跨梁310430003006501091010108框架柱材料為C30混凝土，Ec＝104N/mm2框架柱的線剛度計(jì)算如下：表53 框架柱的線剛度計(jì)算桿件EC(N/ mm4)L(mm)bh（mmmm）I0（mm4）ic=ECI0/L（Nm）26層31043600550550109107底層31045650550550109107令底層邊柱的i=：圖54梁柱的相對(duì)線剛度柱的側(cè)移剛度D值法按下式計(jì)算： (51) 式中，為柱側(cè)移剛度修正系數(shù) ，對(duì)不同情況按表53計(jì)算，其中表示梁柱線剛度比。表55 柱側(cè)移剛度修正系數(shù)位置邊柱中柱簡(jiǎn)圖簡(jiǎn)圖底層以低層的邊柱為例計(jì)算側(cè)移剛度如下： kN/mm根據(jù)上述方法計(jì)算出框架柱的側(cè)移剛度D值見(jiàn)表56。表56 框架柱的側(cè)移剛度計(jì)算表(kN/mm)層數(shù)2～6層邊柱（2根）中柱（2根）底層中柱（2根）第六章 橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算1. 框架自振周期計(jì)算用經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算框架結(jié)構(gòu)的基本周期：H—房屋的主體高度（m）B—房屋的寬度（m），也就是震動(dòng)方向的長(zhǎng)度。 2. 水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算理論分析表明，對(duì)于質(zhì)量和剛度分布比較均勻，高度不超過(guò)40m，以剪切變形為主的結(jié)構(gòu)，采用底部剪力法對(duì)水平地震作用下內(nèi)力的近似計(jì)算。振動(dòng)時(shí)有以下特點(diǎn)：（1） 水平位移以基本振型為主（2） 基本振型接近直線采用底部剪力法計(jì)算過(guò)程如下：(1)計(jì)算水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 式中 —水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值（kN）—結(jié)構(gòu)基本自振的水平地震影響系數(shù)值； —為結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，=,查閱相關(guān)規(guī)范及結(jié)構(gòu)的條件知：該框架結(jié)構(gòu)處于7度區(qū)，水平地震影響系數(shù)最大值如下：地震影響6度7度8度9度（）罕遇地震無(wú)（） 圖61水平地震影響系數(shù)最大值本結(jié)構(gòu)處于罕遇地震，；因?yàn)楸敬卧O(shè)計(jì)地震分組為第二組，場(chǎng)地土類(lèi)別為二類(lèi)場(chǎng)地，查表得故計(jì)算如下： ===（++3+）= kN== kN因?yàn)?，故需要考慮頂部附加地震作用的修正 （頂部附加地震作用系數(shù)），查表的：=+= kN各層質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用為：，= kN，剪力計(jì)算過(guò)程如表62：表62 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表層數(shù)（m）（kN）（kN）（kNm）Fi(kN)（kN）6543 21水平地震力作用下的框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點(diǎn)位移u以及各層的層間彈性位移分別按下式計(jì)算： θe=/ 計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表63表63 橫向地震作用下的位移計(jì)算層 數(shù)/m/kN（kN/mm)/mm/mm61/283451/155841/11353 1/93921/86711/619根據(jù)《結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》規(guī)定，對(duì)于鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，≤1/550，由上表可見(jiàn)，最大層間位移值為1/619，故滿足要求。(1)框架柱端剪力及彎矩分別按式（61）和（62）計(jì)算，其中各柱反彎點(diǎn)高度比按式（63）確定。 （61） （62） （63）式子中：—為該層柱的計(jì)算高度； —層柱的側(cè)移剛度；—為框架柱的反彎點(diǎn)高度比；—為框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比；—為上、下層梁線剛度比修正值；具體計(jì)算過(guò)程及結(jié)果見(jiàn)表64所示。表64 在橫向地震作用下框架柱端剪力及彎矩計(jì)算層 數(shù)654321（m）（kN）（kN/mm）邊柱MctMcb中柱MctMcb注： (1) 的單位為kNm，的單位為kN；(2) 計(jì)算框架梁端的彎矩。 根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡，求梁端彎矩：對(duì)于中柱，左、右梁端彎矩可由上、下柱端彎矩之和按左、右梁的線剛度比例分配，對(duì)邊柱節(jié)點(diǎn)： （3）計(jì)算框架梁端的剪力根據(jù)框架梁隔離體的平衡條件，（4）計(jì)算框架柱的軸力對(duì)于中柱，每個(gè)節(jié)點(diǎn)左、右梁端剪力之差，即為柱的該層層間軸向力；對(duì)于邊柱，節(jié)點(diǎn)一側(cè)的梁端剪力即為柱的該層層間軸向力；梁段彎矩及柱軸力計(jì)算見(jiàn)表65和66：表65 框架梁端彎矩計(jì)算表層數(shù)邊 跨 梁中 跨 梁MblMbrlVbMblMbrlVb635343332313表66 框架梁端彎矩計(jì)算表層數(shù)654321N（邊柱）N（中柱）注： 的單位為kNm，的單位為kN；地震荷載作用下梁端彎矩、剪力及柱的軸力計(jì)算可根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡和剛度分配原則得到。地震荷載作用下的彎矩圖和剪力圖如圖67和圖68所示。圖67 框架彎矩圖圖68 地震作用下的