【文章內(nèi)容簡介】 首層 B軸和E軸的門窗重：（）22= kNC軸和D軸的內(nèi)墻重：（）2= kN合計 kN（2）26層 B軸和E軸的門窗重：22= kNC軸和D軸的門窗重：（）2= kN合計 kN 樓面及屋面橫載與活載標(biāo)準(zhǔn)值計算一層： 恒載：+3+= 活載：+3+=二層： 恒載：+3+= 活載：+3+=35層： 恒載：+3+= 活載：+3+=頂層： 恒載：（2+3）= 活載：（2+3）= 女兒墻自重標(biāo)準(zhǔn)值計算 240mm厚的粉煤灰加氣混凝土砌塊： = kN/m220mm厚抹灰： 172= kN/m2合計 kN/m 重力荷載代表值計算計算地震作用時，房屋的重力荷載代表值應(yīng)取結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值和各可變荷載組合值之和，并按下式計算： ； (31) 式中 —體系質(zhì)點重力荷載代表值(kN)；—結(jié)構(gòu)構(gòu)件、配件的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN)； =—結(jié)構(gòu)或構(gòu)件第可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN)；—可變荷載的組合值系數(shù)，可按表33采用。表33可變荷載組合值系數(shù)可變荷載種類組合值系數(shù)雪荷載屋面積灰荷載屋面活荷載不計入按實際情況計算的樓面活荷載按等效均布荷載計算的樓面活荷載藏書庫、檔案庫其它民用建筑該建筑不考慮屋面積灰荷載，屋面活荷載不計入，樓面活荷載按等效均布荷載計算。計算每層的重力荷載代表值： 1. 集中于屋蓋處的質(zhì)點重力荷載代表值雪載 kN/m2= kN上人屋面 2 .0kN/m2= kN屋面恒載 梁重 女兒墻 2= kN柱重 1/2= kN墻重 1/2= kN 門窗重 = ————————————————————————————————— 合計： 2．集中于53層處的質(zhì)點重力荷載代表值樓面活載 = kN樓面恒載 kN梁重 kN 墻重 1/2+1/2= kN柱重 1/2= kN門窗重 kN————————————————————————————————— 合計： 3．集中于二層處的質(zhì)點重力荷載代表值樓面活載 =樓面恒載 kN梁重 kN柱重 1/2+1/2= kN墻重 1/2+1/2= kN門窗重 kN————————————————————————————————— 合計： 4．集中于底層處的質(zhì)點重力荷載代表值樓面活載 =樓面恒載 kN梁重 kN柱重 1/2+1/2= kN墻重 1/2+2451/2= kN門窗重 kN——————————————————————————————— 合計： ：第五章 框架側(cè)移剛度的計算利用梁的截面慣性矩=，I0=bh3/12即可求出，的值按表51選取。表51 梁截面慣性矩調(diào)整系數(shù)β取值樓面做法中框架梁邊框架梁本工程橫梁線剛度具體計算如下表52:采用現(xiàn)澆樓板，，材料為C30混凝土，Ec＝104N/mm2 表52橫梁線剛度具體計算桿件ECL(mm)bh（mmmm）I0（mm4）Ib（mm4）i= ECIb/L（Nm）邊跨梁310478003006501091010107中跨梁310430003006501091010108框架柱材料為C30混凝土，Ec＝104N/mm2框架柱的線剛度計算如下：表53 框架柱的線剛度計算桿件EC(N/ mm4)L(mm)bh（mmmm）I0（mm4）ic=ECI0/L（Nm）26層31043600550550109107底層31045650550550109107令底層邊柱的i=：圖54梁柱的相對線剛度柱的側(cè)移剛度D值法按下式計算： (51) 式中，為柱側(cè)移剛度修正系數(shù) ，對不同情況按表53計算，其中表示梁柱線剛度比。表55 柱側(cè)移剛度修正系數(shù)位置邊柱中柱簡圖簡圖底層以低層的邊柱為例計算側(cè)移剛度如下： kN/mm根據(jù)上述方法計算出框架柱的側(cè)移剛度D值見表56。表56 框架柱的側(cè)移剛度計算表(kN/mm)層數(shù)2～6層邊柱（2根）中柱（2根）底層中柱（2根）第六章 橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算1. 框架自振周期計算用經(jīng)驗公式計算框架結(jié)構(gòu)的基本周期：H—房屋的主體高度（m）B—房屋的寬度（m），也就是震動方向的長度。 2. 水平地震作用及樓層地震剪力計算理論分析表明，對于質(zhì)量和剛度分布比較均勻，高度不超過40m，以剪切變形為主的結(jié)構(gòu)，采用底部剪力法對水平地震作用下內(nèi)力的近似計算。振動時有以下特點：（1） 水平位移以基本振型為主（2） 基本振型接近直線采用底部剪力法計算過程如下：(1)計算水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 式中 —水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值（kN）—結(jié)構(gòu)基本自振的水平地震影響系數(shù)值； —為結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，=,查閱相關(guān)規(guī)范及結(jié)構(gòu)的條件知：該框架結(jié)構(gòu)處于7度區(qū)，水平地震影響系數(shù)最大值如下：地震影響6度7度8度9度（）罕遇地震無（） 圖61水平地震影響系數(shù)最大值本結(jié)構(gòu)處于罕遇地震，；因為本次設(shè)計地震分組為第二組，場地土類別為二類場地，查表得故計算如下： ===（++3+）= kN== kN因為，故需要考慮頂部附加地震作用的修正 （頂部附加地震作用系數(shù)），查表的：=+= kN各層質(zhì)點的水平地震作用為：，= kN，剪力計算過程如表62：表62 各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層數(shù)（m）（kN）（kN）（kNm）Fi(kN)（kN）6543 21水平地震力作用下的框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點位移u以及各層的層間彈性位移分別按下式計算： θe=/ 計算過程見表63表63 橫向地震作用下的位移計算層 數(shù)/m/kN（kN/mm)/mm/mm61/283451/155841/11353 1/93921/86711/619根據(jù)《結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》規(guī)定，對于鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，≤1/550，由上表可見，最大層間位移值為1/619，故滿足要求。(1)框架柱端剪力及彎矩分別按式（61）和（62）計算，其中各柱反彎點高度比按式（63）確定。 （61） （62） （63）式子中：—為該層柱的計算高度； —層柱的側(cè)移剛度；—為框架柱的反彎點高度比；—為框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比；—為上、下層梁線剛度比修正值；具體計算過程及結(jié)果見表64所示。表64 在橫向地震作用下框架柱端剪力及彎矩計算層 數(shù)654321（m）（kN）（kN/mm）邊柱MctMcb中柱MctMcb注： (1) 的單位為kNm，的單位為kN；(2) 計算框架梁端的彎矩。 根據(jù)節(jié)點平衡，求梁端彎矩：對于中柱，左、右梁端彎矩可由上、下柱端彎矩之和按左、右梁的線剛度比例分配，對邊柱節(jié)點： （3）計算框架梁端的剪力根據(jù)框架梁隔離體的平衡條件，（4）計算框架柱的軸力對于中柱，每個節(jié)點左、右梁端剪力之差，即為柱的該層層間軸向力；對于邊柱，節(jié)點一側(cè)的梁端剪力即為柱的該層層間軸向力；梁段彎矩及柱軸力計算見表65和66：表65 框架梁端彎矩計算表層數(shù)邊 跨 梁中 跨 梁MblMbrlVbMblMbrlVb635343332313表66 框架梁端彎矩計算表層數(shù)654321N（邊柱）N（中柱）注： 的單位為kNm，的單位為kN；地震荷載作用下梁端彎矩、剪力及柱的軸力計算可根據(jù)節(jié)點平衡和剛度分配原則得到。地震荷載作用下的彎矩圖和剪力圖如圖67和圖68所示。圖67 框架彎矩圖圖68 地震作用下的