【文章內容簡介】 2～4010C. 內力計算梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算。由于結構和荷載均不對稱，故計算時不可采用半框架，要全框架計算。梁端剪力可根據梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而成，其中對于梯形荷載引起的剪力；對于三角形荷載引起的剪力，計算柱底軸力還需考慮柱的自重。(a)(b)所列。（a）恒載作用下彎矩計算（b） 豎向恒載作用下彎矩圖（c）活載作用下彎矩計算（d） 豎向活載作用下彎矩圖(a) 恒載作用下梁端剪力及柱軸力層次梁端剪力（V=荷載引起剪力+彎矩引起剪力）柱軸力ED跨DC跨CB跨E 柱D 柱C 柱B 柱54321 (b) 活載作用下梁端剪力及柱軸力層次梁端剪力（V=荷載引起剪力+彎矩引起剪力）柱軸力（N）ED跨DC跨CB跨E 柱D 柱C 柱B 柱54321 橫向框架內力組合 a. 結構抗震等級本工程為三級抗震框架。b. 框架梁內力組合結構考慮了四種地震組合，即此外，對于此工程 這種內力組合一般比較小，對結構的設計不起控制作用，故不予考慮。，表中兩列中的梁端彎矩M為經過調整過的彎矩（調幅系數?。埃福?，SQK .，查相關規(guī)范，對于彎矩=，對于剪力=. c. 框架柱內力組合 取每層柱頂和柱底兩個控制截面，～，ηrb 、ηrc 。=，否則rRE=；剪力調整rRE=4 截面設計第四章 截面設計僅以第一層ED跨為例，說明計算方法和過程，其他層梁的配筋計算結果見表：，并將支座中心處的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。支座彎矩：，，跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣的正彎矩，支座邊緣處： 當梁下部受拉時，按T形截面設計；當梁上部受拉時，按矩形截面設計，翼緣計算寬度當按跨度考慮時，按翼緣厚度考慮時，而此種情況下不起控制作用，故取。梁內縱向鋼筋選用HRB400級鋼筋（），下部跨間按單筋T形截面計算，因為屬第一類T形截面。 ，實配420（As=1256mm2）, ,滿足要求。將下部跨間截面的420伸入支座，作為負彎矩作用下的受壓鋼筋，即As’=1256m m2，再計算相應的受拉鋼筋As，即支座E上部，說明As’富余，且達不到屈服，可以近似取，實取422（As= mm2）西安工業(yè)大學畢業(yè)設計（論文），支座上部，實取422（As= mm2），%,As’/As=。ED跨：，故截面尺寸滿足要求。梁端加密區(qū)箍筋取雙肢，箍筋選用HPB235級鋼筋（=210N/mm2）, =300565+210565 =，加密區(qū)的長度：600=900mm500mm,，箍筋設置滿足要求。DC跨：若梁端加密區(qū)箍筋取雙肢，則其承載力為=300（45035）+210（45035） =。由于非加密區(qū)長度較小，故全跨均按加密區(qū)布置。. 柱截面設計表中給出了框架柱各層的剪跨比和軸壓比計算結果，由此可見，各柱的剪跨比和軸壓比都滿足規(guī)范要求。 以第一層D柱為例說明：根據D柱內力組合表，將支座中心處的彎矩換算至支座邊緣處，并與柱端組合彎矩的調整值比較后，選出最不利內力，進行配筋計算。D節(jié)點左右梁端彎矩：左（ED）M=+=,右（DC）M=+=,D節(jié)點上下端彎矩：上：下：，, =。在D節(jié)點處按其彈性彎矩分配給上下柱柱端，即：上柱：，下柱：，取20mm和偏心方向尺寸的1/30兩者中較大值，而500/30=,所以=20mm。又，=+20=。又因為/h=4500/500=95,故應考慮偏心距增大系數。==, 取=，又/h=915, =, ,=+500/240=再按Nmax及相應的彎矩一組進行計算：N=，節(jié)點上下端彎矩,上端：=，下端：+=此組內力是非地震組合情況，且無水平荷載效應，故不必進行調整，且取=，即==。/h=4500/500=95,故應考慮偏心距增大系數。同理可求得=，=，===138mm，故為小偏心受壓，=+25040=. ,按上式計算應滿足N及Ne,否則按構造配筋。因為N==500460=，但是Ne==5004602=，故按構造配筋，且應滿足=%，單側配筋率%,故As=As’=bh0=%500460=460mm2 故選420（As=As’=1256mm178。），總配筋率==%以第一層D柱為例，計算過程如下：=,==,V=（+）/Hn=（+）/===550510=，截面尺寸滿足要求。=3,取=3；N===0,故應按構造配置箍筋。柱端加密區(qū)的箍筋選用四肢，表得第一層柱柱底的軸壓比n=, =， ，取，=。根據構造要求取加密區(qū)箍筋為四肢，加密區(qū)位置及長度按規(guī)范要求確定，非加密區(qū)還應滿足s15d=300mm,故箍筋取四肢，各層柱箍筋計算結果見表。、柱節(jié)點核芯區(qū)截面抗震驗算 以第一層D節(jié)點為例，由節(jié)點兩側梁的受彎承載力計算核芯區(qū)的剪力設計值，因節(jié)點兩側的梁不等高，計算時取兩側梁的平均高度，即=（600+450）=525mm,=(565+415)=490mm。本框架為三級抗震：，其中=，Hc=+=, (+)/=剪力設計值：。因,故取，=500mm, ==550178。/=。設節(jié)點區(qū)配箍為四肢，則==,故承載力滿足要求。綜合以上計算結果可以繪出橫向框架的配筋圖。西安工業(yè)大學畢業(yè)設計（論文）層 次截 面位 置內力SGKSQKSWKSEK SGK +(SQK+ SWK)rRE[(SGK+ SQK)+ SEK] SGK+ SQK+ SQKV=rRE [ηrb (Mbl+ Mbr )/ln+VGb]→（左）←（右）→（左）←（右）第一層EM177。177。 V D左M V177。177。 D右M177。177。 V C左M V177。177。 C右M177。177。 V BM V177。 跨間MED——MDC——MCB—— 框架梁內力組合表 框架梁內力組合表層 次截 面位 置內力SGKSQKSWKSEK SGK +(SQK+ SWK)rRE[(SGK+ SQK)+ SEK] SGK+ SQK+ SQKV=rRE [ηrb (Mbl+ Mbr )/ln+VGb]→（左）←（右）→（左）←（右）第二層EM177。177。 V D左M V177。177。 D右M177。177。 V C左M V177。177。 C右M177。177。 V BM V177。177。 跨中MEDMDCMCB 框架梁內力組合表層 次截 面內力SGKSQKSWKSEK SGK +(SQK+ SWK)rRE[(SGK+ SQK)+ SEK] SGK+ SQK+ SQKV=rRE [ηrb (Mbl+ Mbr )/ln+VGb]→（左）←（右）→（左）←（右）第三層EM177。177。 V D左M V177。177。 D右M177。177。 V C左M V177。177。 C右M177。177。 V BM V177。177。 跨間MEDMDCMCB 框架梁內力組合表層 次截 面內力SGKSQKSWKSEK SGK +(SQK+ SWK)rRE[(SGK+ SQK)+ SEK] SGK+ SQK+ SQKV=rRE [ηrb (Mbl+ Mbr )/ln+VGb]→（左）←（右）→（左）←（右）第四層EM177。177。 V D左M V177。177。 D右M177。177。 V C左M V177。177。 C右M177。177。 V BM V177。177。 跨間MEDMDCMCB 框架梁內力組合表層 次截 面內 力SGKSQKSWKSEK SGK +(SQK+ SWK)rRE[(SGK+ SQK)+ SEK] SGK+ SQK+ SQKV=rRE [ηrb (Mbl+ Mbr )/ln+VGb]→（左）←（右）→（左）←（右）第五層EM177。177。VD左MV177。177。D右M177。177。VC