【文章內(nèi)容簡介】 h的加權(quán)平均值計算如下：(2)梁截面慣性矩、計算跨度及墻肢形心間距首層：連梁截面積：計算跨度：連梁截面折算慣性矩：2～11層：連梁截面積： 計算跨度：同理：，洞口兩側(cè)墻肢形心間距：(3) 墻類型判別該剪力墻屬壁式框架。等效抗彎剛度的計算W2可按式（49）計算等效抗彎剛度。總剪力墻等效抗彎剛度： 總框架的抗推剛度普通框架由于X方向框架的布置不是很規(guī)則，若按實際情況計算難度比較大，所以綜合整個框架結(jié)構(gòu)的布置情況，將其簡化為軸、軸和軸三榀普通框架進行柱抗推剛度計算：現(xiàn)計算各軸普通框架的抗推剛度，最后將各軸框架柱的值以匯總表格的形式給出。（1）。①截面尺寸KLKL11的梁截面尺寸均為bbhb=250㎜550㎜。各柱的截面尺寸相同，1～5層為5500㎜550㎜；6～12層為500㎜500㎜。柱的計算長度Lc為：1層 lc=3900㎜；2～12層 lc=3100㎜。②梁、柱截面慣性矩Ib、Ic 梁截面慣性矩可近似取矩形截面慣性矩的2倍： 梁KL10和KL11的截面慣性矩為：各柱截面慣性矩：1～5層 6～12層 ③梁、柱的線剛度KL10：KL11：柱線剛度ic1層 ic=103/=103 kNm；2～5層 ic=103/=103 kNm；6～12層 ic=103/=103 kNm。④柱的抗推剛度計算，以中柱為例6～11層；；，2～5層 ；；1層 ；；類似的作法可得各層邊柱的抗推剛度。（２）。、 壁式框架 。(1) 梁、柱的剛域長度梁柱均按矩形截面考慮，在各層梁的凈跨范圍內(nèi)采用雙層梁，中間以油毛氈隔開。梁、柱的剛域長度可按式（421）計算，以首層為例，具體計算如下：邊跨梁： ；邊柱： ；。(2). 梁、柱考慮剛域及剪切變形影響的折算線剛度①梁柱的慣性矩 因W4的梁在凈跨范圍內(nèi)由兩根高度相等的梁組成，所以雙層梁的慣性矩等于各單梁慣性矩之和。②由式（423）~（428）計算的W4梁、。③ (3) 總框架的抗推剛度 總框架抗推剛度Cf可由各層普通框架、壁式框架抗推剛度之和的加權(quán)平均值求出：　主體結(jié)構(gòu)剛度特征值λ在計算體系基本周期時，認(rèn)為體系完全處于彈性階段工作，λ按下式計算：6 豎向荷載及水平荷載計算 豎向荷載 各種構(gòu)件的荷載標(biāo)準(zhǔn)值板荷載(1)天面荷載標(biāo)準(zhǔn)值活荷載：㎡（上人屋面，屋頂花園）恒荷載：飾面層：10厚防滑地磚，素水泥漿擦縫 20kN/m3=結(jié)合層：20厚1：3水泥砂漿 20kN/m3=隔熱層：50厚的膨脹珍珠巖隔熱層 10 kN/m3=防水層：2厚聚胺脂防水涂料 kN/m2找平層：20厚1： 20kN/m3=結(jié)構(gòu)層：120厚鋼筋混凝土屋面板 25kN/m3=頂棚抹灰：15厚水泥石灰漿打底，5厚紙筋灰批面 m*17kN/m3+*16kN/m3=___________________________________________________________ 恒荷載合計 ㎡(2)樓面荷載標(biāo)準(zhǔn)值活荷載：㎡（按住宅取值， kN/㎡）恒荷載：飾面層：10厚地磚，素水泥漿擦縫 20kN/m3=找平結(jié)合層：25厚1：3水泥砂漿 20kN/m3=結(jié)構(gòu)層：100厚鋼筋混凝土屋面板 25kN/m3=頂棚抹灰：15厚水泥石灰漿打底，5厚紙筋灰批面 m*17kN/m3+*16kN/m3=___________________________________________________________ 恒荷載合計 ㎡(3)電梯機房地面 活載： kN/㎡恒載：120厚鋼筋混凝土板 25=3 kN/㎡_____________________________________________________________________恒荷載合計 3kN/㎡（2）梁、柱、剪力墻自重梁柱自重由構(gòu)件的幾何尺寸和材料單位體積的自重計算。 kN/㎡。梁高應(yīng)由梁截面高度中減去板厚。例如橫梁單位長度的自重為：gk=（）25+（）2= kN/m各層柱凈高取層高減去板厚，為了簡化計算，以考慮柱面粉刷層的重量。每層每片剪力墻自重為剪力墻體積與材料單位體積自重的乘積（有洞口時減去洞口部分重）。以3層W2為例：Gk= ()(25+2)= kN（3）內(nèi)外圍護墻自重1）外圍護墻（每單位面積自重）8厚面磚，素水泥漿擦縫 4厚水泥膠結(jié)合層 m20kN/m3=刷素水泥漿一道 kN/m215厚1：3水泥砂漿 混凝土空心小砌塊200厚 .______________________________________________________________________合計： ㎡2）內(nèi)隔墻（每單位面積自重）刷白色乳膠漆 kN/m25厚紙筋灰批面 m 16kN/m3=15厚水泥石灰砂漿打底 m14kN/m3=加氣混凝土磚100厚 _____________________________________________________________________合計： kN/㎡3）鋁合金玻璃門、窗 kN/㎡木門 kN/㎡ 重力荷載代表值計算地震作用時先要計算各質(zhì)點重力荷載代表值Gi 。本設(shè)計計算時采用以下簡化作法：各層樓面取建筑總面積計算恒載，取樓板凈面積計算樓面活荷載；各根梁取梁截面高度減去板厚的尺寸計算梁自重；各根柱取凈高度（層高減去板厚）計算柱自重；各墻段根據(jù)門窗的大小采用有門窗的墻體按無洞墻體重乘以相應(yīng)的折減系數(shù)，,外圍護墻橫向、。最后將各層樓面（含梁）及上下各半層的墻柱恒載100%，樓面活荷載50%相加算得各樓層重力荷載代表值。由此求得集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值（）：103kN；2～103kN；7～103kN ；11層（含女兒墻）103kN；屋面小塔樓（）103kN。總重力荷載代表值（各層重力荷載代表值的和）103kN。 結(jié)構(gòu)總水平地震作用——底部剪力標(biāo)準(zhǔn)值FEk結(jié)構(gòu)等效總重力荷載Geq==103=103kN結(jié)構(gòu)基本自振周期T1 假想把集中在各層樓面處的重力荷載Gi視作水平荷載來計算結(jié)構(gòu)的頂點側(cè)移ΔT，然后按式（511）計算基本自振周期T1。為計算方便，可把重力荷載簡化為水平均布荷載及頂點集中力F。 均布荷載：集中荷載：F=（）+=103 kN在均布荷載作用下，由總剪力墻單獨承受荷載時的頂點位移為類似地，在集中荷載F作用下，頂點位移為 （a） （b） 重力荷載轉(zhuǎn)化示意圖（力單位：103kN） 用ξ=Z/H=1，λ=，代入式（63a）、（64a）求出，便可得到框剪結(jié)構(gòu)在均布荷載及頂點集中荷載作用下的頂點位移分別為 框剪結(jié)構(gòu)的假想頂點位移=+= m按式（511）算得框剪結(jié)構(gòu)的基本自振周期為相應(yīng)于T1 的水平地震影響系數(shù)α1 本工程屬Ⅱ類場地，設(shè)計地震分組為第一組，由《高規(guī)》=。按烈度7度由《高規(guī)》：αmax=。因5TgT1=Tg,故由《高規(guī)》 FEk =α1Geq =103=103 kN 各層水平地震作用Fi T1=（s）==（s）, 查表51得δn=+= 按式（59）、（510）得注： 橫向風(fēng)荷載計算 垂直作用在建筑物表面單位面積上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值WK按式（51）計算，即2式中各符號取值根據(jù)以下情況考慮：本工程為一般高層建筑，根據(jù)《高規(guī)》，由《荷載規(guī)范》=；本建筑高寬比，矩形平面建筑，其風(fēng)載體型系數(shù)按《高規(guī)》=；風(fēng)壓高度變化系數(shù)根據(jù)地面粗糙度類別（B類）由《高規(guī)》；風(fēng)振系數(shù)βz按式（52）計算，即，式中，ξ為脈動增大系數(shù)，由《高規(guī)》，查表時取結(jié)構(gòu)基本自振周期T1==，則，據(jù)此由表查得ξ=；ν為脈動影響系數(shù)，由《高規(guī)》，根據(jù)H/B===。于是橫向風(fēng)壓為總風(fēng)荷載計算作用于建筑物表面高度z處總風(fēng)荷載是沿高度變化的分布荷載。對本例中，式（55）可簡化為，式中B為高度z處建筑物長度，對主體結(jié)構(gòu)B=，對小塔樓B=。各樓層標(biāo)高處的集中風(fēng)荷載Fi為計算方便，還需要將折算為作用于各樓層標(biāo)高處的集中風(fēng)荷載Fi，即式中 hi、hi+1——第i層樓面上、下層層高。計算頂層時，取女兒墻高度。7 水平荷載作用效應(yīng)分析 水平地震作用折算及水平位移驗算 水平地震作用折算為方便計算，可把各層質(zhì)點處水平地震作用Fi和頂點附加水平地震作用ΔFn按式（512）折算為倒三角形分布荷載q0和頂點集中荷載F。 水平地震作用F i和ΔFn產(chǎn)生的基底彎矩和剪力分別為：代入式（512）求得： 由倒三角形荷載引起的底部剪力和彎矩為，由頂點集中荷載產(chǎn)生的底部剪力和彎矩為。 框—剪結(jié)構(gòu)剛結(jié)計算體系 水平位移驗算，風(fēng)荷載比水平地震作用小很多，因此只需進行水平地震作用下的位移驗算。將λ=（62a）、（64a）可求出相應(yīng)高度處的位移。各樓層標(biāo)高處的總水平位移為。各層間相對位移：。 層間最大位移與層高之比應(yīng)滿足表23的要求，即Δy/h≤1/800，由表1317知： 水平地震作用下的內(nèi)力計算 總剪力墻、總框架和總連梁的內(nèi)力總剪力墻的總彎矩將值、各樓層標(biāo)高處的值、倒三角形荷載和頂點集中荷載F代入式（62b）、（64b）可得總剪力墻各樓層標(biāo)高處的總彎矩?？偧袅Φ撞靠倧澗豈w與水平地震作用產(chǎn)生的底部總彎矩M0之比為應(yīng)該提高結(jié)構(gòu)抗震等級按二級結(jié)構(gòu)計算。的計算按折算的倒三角形荷載q0和頂點集中荷載F由式（62c）、（64c）可計算。則= + ；這里、分別為由q0和F計算 之值。的計算結(jié)果見表73。總框架的總剪力此結(jié)構(gòu)為鉸結(jié)計算體系，根據(jù)式（66），為外荷載產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)任意高度處的總剪力。總框架剪力Vf的調(diào)整對總框架剪力Vf， ,max中較小值，由，可將表74中的Vf值作調(diào)整，有下劃線的便是作了調(diào)整的。各層框架總剪力調(diào)整后，按調(diào)整前后的比例放大各柱和梁的剪力和端部彎矩，柱軸力不放大。 各根柱、各根連梁、各片剪力墻的內(nèi)力各框架柱的剪力總框架剪力應(yīng)按各框架柱的D值分配到各柱。由式（625）知，第j層第i根框架柱的剪力Vcij為：。各片剪力墻的彎矩和剪力 總剪力墻各樓層標(biāo)高處的和按式（617）分配給各片剪力墻，亦即： ， 以W2為例。此建筑