錦源賓館框架剪力墻主體建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計土木畢業(yè)設(shè)計(編輯修改稿)
2025-07-15 02:57 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 2= KN∕m2合計 KN∕m2：主梁（650300）自重： （）25=∕m粉刷（雙面）： （）172=∕m 合計 ∕m次梁（400200）粉刷（雙面）： （）172=∕m 合計 ∕m連續(xù)梁（450200）自重： （）25=∕m粉刷（雙面）： （）172=∕m 合計 ∕m：15層： 26=∕m613層： 26=∕m： 木門： ∕m塑鋼窗： ∕m防火門： ∕m，共計500KN。 梁自重計算列入下表（由于結(jié)構(gòu)對稱，僅計算其中一部分）。表21梁重力荷載計算表類別層次bh/mmg/KN∕mLn/mn板數(shù)Gi∑GiAB跨613206131520BC跨6138158L16134154L26132152L36132152L46132152L56132152L6613215215L76132152L86134154L96134154L106134154L116134154①、⑤軸次梁613321532②～④軸次梁613361536前面已求出：613層柱截面為500500（mm2），得g=∕m。∴∑Gzi=52= KN，同理25層∑Gzi=52= KN，底層∑Gzi=52= KN各層板重=Sq=1393= KN，屋面板重=Sq=1393= KN各屋墻體自重列入下表21，各層門窗自重表22活荷載：屋面： G=1393= KN雪荷載： G=1393=樓面： G=1393=2786KN表22墻體重力荷載計算類別層次gh（m）s（m2）n（片數(shù)）Gi（KN）外墻613425412+2內(nèi)橫墻61342541+2+2內(nèi)縱墻6132025201+2+2內(nèi)隔墻21316114W1213414W2213414W3213212W4213212W5213414續(xù)表（22）類別層次gh（m）s（m2）n（片數(shù)）Gi（KN）W6213414W7213414W8213414玻璃幕墻213213..62∑Gzi613251表23門窗重力荷載表類別層次bh/mmmms/mm2g/KN/m2個數(shù)Gzi/KNC121316114C21134C4213412C512C612C712M111320M221316114M3213413M4122∑Gzi2131表24各質(zhì)點重力荷載代表值頂點1456～1213Gzi 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值【12】： W0=∕m風(fēng)荷載：體型系數(shù) 地面粗糙度類別為C類，取Mz=由Wk=βz?υz?υs?W0 （） 式中：βz =1+ ，其中為振動系數(shù)，近似采用室外地面高度z與房屋建筑H比，ζ為脈動增大系數(shù)，計算公式為W0 T12，υ為脈動影響系數(shù)，μz為風(fēng)壓高度變化系數(shù)。對于框剪結(jié)構(gòu)T1=+∕，將H=，β=60m推出T1==，查表得ξ= 查表得脈動影響系數(shù)υ=錦園賓館質(zhì)量和剛度沿高度分布的，可僅考慮第一振型 Φz=Hi∕H，Hi為第i層標(biāo)高，H為建筑總高度 ∴沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為q(z)=μzβzβ=βz， 橫向風(fēng)荷載計算表如下：表25橫向風(fēng)荷載計算表層次Hi（m）/KN∕m/KNFiHi/KNm13121110987654321∑為分布荷載按靜力等效原理折算出的節(jié)點集中力，其計算公式為再按公式 （）圖21風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化圖將轉(zhuǎn)化為的集中荷載轉(zhuǎn)會為按倒三角分布和均勻分布荷載V0=，M0=m，∴qmax=∕m，q=∕m同理，計算出縱向，qmax=∕m，q=∕m結(jié)構(gòu)動力計算簡圖【10】如圖22所示，結(jié)構(gòu)頂點假想位移按式： （）式中：μq，μGe分別為均布荷載和頂點集中荷載作用下框剪結(jié)構(gòu)的頂點位移，q為均布荷載，q=∑Gi/H 圖22重力荷載代表值，超過40m，但質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，故可用底部剪力法【7】，計算水平作用。結(jié)構(gòu)等效總重力荷載Geq為 據(jù)建筑場地Ⅱ類，設(shè)計地震分組為第一組，查表26表26特征周期（s）設(shè)計地震分組場地類別ⅠⅡⅢⅣ第一組第二組第三組得特定周期Tg=，.Tg＜Tp＜5Tg 查得amax=a=， 所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用，其中頂部附加地震作用系數(shù)根據(jù)Tg確定，查表得=+=質(zhì)點i的水平地震作用按下式計算：表27橫向水平地震作用計算表層次 m KNKNm KN KNm1312111093087654321∑合計框架剪力墻協(xié)同作用分析時，將各質(zhì)點的水平地震作用折算為倒三角形分布荷載和頂點集中荷載。其中qmax和F可按公式式中 M1=e，F(xiàn)e=0；計算時，ΔF13已并入F13中式中ΔFn=0第3章 水平荷載作用下框剪結(jié)構(gòu)內(nèi)力和位移計算在水平荷載（風(fēng)荷載或多遇地震荷載）作用下，框剪結(jié)構(gòu)會處于彈性裝態(tài)并且有足夠的剛度【4】【7】，避免產(chǎn)生過大的位移而影響結(jié)構(gòu)承載力，穩(wěn)定性和使用條件。計算水平地震作用下的側(cè)移應(yīng)取倒三角形分布荷載與頂點集中荷載之和，其計算公式為：（31）相應(yīng)的計算數(shù)值列于表9。表9中，μ1i，μ2i分別表示yq，yF，即分別表示倒三角形荷載和頂點集中荷載下各層的位移。 （32）為簡化計算，也可直接查圖3圖3圖33。得出相應(yīng)的位移系數(shù)【4】圖31均布荷載位移系數(shù)圖32倒三角荷載位移系數(shù)圖33集中荷載位移系數(shù)由表31可見，各層層間位移角都小于1/800，滿足相關(guān)規(guī)范的要求。同理根據(jù)式 （33）計算出風(fēng)荷載，列入表32。由表32，表33，可知，在水平地震作用，和水平風(fēng)荷載作用下，橫向各層層間位移角均小于1/800，滿足相關(guān)規(guī)范的要求、總剪力墻和總連續(xù)梁內(nèi)力計算計算風(fēng)荷載作用下框架剪力墻結(jié)構(gòu)時，結(jié)構(gòu)剛度特征值【4】取λ=。由圖，應(yīng)先分別計算倒三角形分布荷載（qmax=）和均布荷載（q=）作用的內(nèi)力?？偪蚣艿募袅涂傔B續(xù)梁的約束彎矩按下列公式計算 （34）式中，為總框架的名義剪力， 對均布荷載；倒三角和頂點集中荷載，分別按下計算： （35）表31橫向水平地震作用下結(jié)構(gòu)側(cè)移計算表λ=層次Hi mζhi mμ1i mmμ2i mmμi mmΔμi/ hi1311/1105121/1224111/1384101/151791/170381/188771/207761/237951/274541/5325731/426921/638311/17482總剪力墻彎矩計算如下：表32水平風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)位移計算層次Hi mζhi mμ1i mmμ2i mmμi mmΔμi/ hi1311/1566121/1594111/1635101/161391/162781/162671162161/169251/179741/19783
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