【文章內容簡介】 架各層的剪切剛度由表9，12中各榀壁式框架的疊加而得， （）如下表所示；總框架的剪切剛度按式表13 壁式框架的總剪切剛度樓層總壁式框架各層剪切剛度４KN總剪切剛度10⒋KNXSW5（1片）XSW10（2片）8～1472～61總剪力墻剛度取各片剪力墻的等效剛度之和，計算結果見表14。結構特征值按下式計算，即表14 總剪力墻的剛度墻號墻體類型數(shù)量XSW3整截面墻2XSW61XSW71XSW81XSW9整體小開口墻2XSW1聯(lián)肢墻2XSW21XSW41XSW111第4章 重力荷載計算 荷載計算 屋面荷載 1. 屋面恒荷30厚細石混凝土保護層 20=∕m178。三氈四油防水層 ∕m178。20厚水泥沙漿找平層 KN∕m178。20= KN∕m178。240厚膨脹珍珠巖板 3 = ∕m178。120厚鋼筋混凝土板 25 =∕m178。10厚水泥石灰膏沙漿打底 14= KN∕m178。合計 KN∕m178。（不上人屋面） ∕m178。 屋面雪荷 ∕m 樓面荷載8厚陶瓷地磚 =∕m178。20厚干硬性水泥沙漿找平層 20=∕m178。120厚鋼筋混凝土板 25=∕m178。10厚水泥石灰膏沙漿打底 14=∕m178。合計 KN∕m178。、廚房地面恒荷8厚陶瓷地磚 =∕m178。20厚干硬性水泥砂漿找平層 20=∕m178。120厚鋼筋混凝土板 25=∕m178。10厚水泥砂漿打底 20=∕m178。合計 KN∕m178。20厚水泥沙漿找平層 20=∕m178。120厚鋼筋混凝土板 25=∕m178。10厚水泥砂漿打底 14=∕m178。合計 KN∕m178。住宅 ∕m178。廚房、廁所 ∕m178。走廊，門廳，樓梯 ∕m178。陽臺 ∕m178。 墻體自重重力荷載1. 外墻 6厚水泥砂漿罩面 20=∕m178。 12厚水泥砂漿 20=∕m178。180厚鋼筋混凝土墻 25=∕m178。20厚水泥砂漿找平 20=∕m178。30厚稀土保溫層 4=∕m178。 合計 KN∕m178。2. 內墻5厚水泥石灰砂漿罩面（兩面） 142=∕m178。13厚水泥石灰膏砂漿打底（兩面） 180厚鋼筋混凝土墻 25=∕m178。合計 KN∕m178。3. 200厚空心磚墻（填充外墻窗臺6厚水泥砂漿罩面 20=∕m178。12厚水泥砂漿 20=∕m178。190厚空心磚墻 14=∕m178。 13厚水泥石灰膏砂漿打底 14= KN∕m178。合計 KN∕m178。4. 120厚磚墻（內隔墻） 5厚水泥石灰膏砂漿罩面（兩面） 142=∕m13厚水泥石灰膏砂漿打底 142=∕m178。115厚空心磚墻 14=∕m178。 合計 KN∕m178。 20=∕m178。12厚水泥砂漿打底 20=∕m178。100厚鋼筋混凝土墻 25=∕m178。20厚水泥砂漿找平層 20=∕m合計 KN∕m178。 梁自重重力荷載250mm550mm梁自重 （）25=∕m梁自重10厚水泥石灰膏砂漿 （）214= KN∕m合計 KN∕m250mm400mm梁自重梁自重 （）25=∕m10厚水泥石灰膏砂漿 （）214=∕m 門窗自重重力荷載木門 ∕m178。 鋁合金門 KN∕m178。 KN∕m178。普通鋼板門 KN∕m178。 KN∕m178。 設備自重重力荷載 電梯轎箱及設備重量 200KN水、水箱及設備重量 300 KN 第5章 風荷載計算 垂直作用于建筑物表面上的風荷載標準值按式=計算，式中 —基本風壓，=；—風荷載體型系數(shù)；—風壓高度變化系數(shù)；—高度處的風振系數(shù)。其中基本風壓= KN∕m178。由〈〈荷載規(guī)范〉〉中規(guī)定可知，本設計風荷載體型系數(shù)可近似的按下圖的規(guī)定采用。由于本設計結構計算高度H=＞30M，且==＜，（其中建筑物總寬度B取計算方向上各寬度的平均值），因此應考慮風壓脈動的影響。風震系數(shù)，為此應先確定結構的基本周期，即 ( n為結構層數(shù))可查得脈動增大系數(shù)=。工程建筑X方向Y方向的高寬比分別為，X向為，Y方向為因此相應的脈動影響系數(shù)分別為X方向，Y方向為取Y方向的脈動影響系數(shù)，振型系數(shù)。所以 在風荷載作用下沿房屋高度分布風荷載標準值 對于突出屋面的機房和水箱間，機房和水箱間的風振系數(shù)近似取高度處的值，可求得 按上述方法確定的各樓層標高處的風荷載標準值見下表 風荷載折算在壁式框架剪力墻結構協(xié)同工作分析中，應將沿房屋高度的分布荷載折三角形分布荷載和均布荷載，為此，應先將分布荷載按靜力等效原理折算 節(jié)點集中力，見下表。 倒三角形分布荷載和均布荷載的計算如下， 則 表15 各樓層風荷載計算層次水箱間機房1413121110987654321合計第6章 水平地震作用計算 重力荷載代表值計算結構地震反應分析的計算簡圖如下，集中于各質點的重力荷載為算單元范圍內各層樓面上的重力荷載代表值及上、下各半層的墻、柱等重力荷載。計算時各可變荷載的組合系數(shù)按規(guī)范采用；屋面上的可變荷載取雪荷載。各質點重力荷載計算結果分別為 （） 結構基本自振周期 因屋面帶有突出間，按照主體結構頂點位移相等的原則，將電梯間水箱間質點的重力荷載代表值，折算到主體結構頂層可得 將分別代入下式，可分別求得均布荷載作用下和集中荷載作用下的結構頂點位移為： =由式中取，可求得結構基本自振周期為地震作用計算式中 —計算結構基本自振周期用的結構頂點假想位移，即假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值作為水平荷載而算得的結構頂點位移；—結構基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，框架結構取，框架剪力墻結構取，剪力墻結構取。該房屋主體結構高度不超過40，且質量和剛度沿高度分布比較均勻，故可用底部剪力法計算水平地震作用。結構的等效總重力荷載為 本例中結構的設防烈度為7度，設計地震分組為第二組，場地類別為類，由表可查得特征周期，故應按計算地震影響系數(shù)，采用底部剪力法按下式可求得結構的總水平地震作用標準值，即= 因為，所以應考慮頂部附加水平地震作用，其中頂部附加地震作用系數(shù)根據(jù)由表確定。 質點的水平地震作用按下式計算計算結果見下表16. 剪力墻結構分析時，可按將各質點的水平地震作用折算為倒三角形分布荷載和頂點集中荷載，由式可求得然后按下面公式計算：（）表16各質點水平地震作用標準值計算 層次16151413121110987654321合計按上式數(shù)據(jù)代入式 結構水平位移驗算由于本例中風荷值遠小于水平地震作用,故只需進行水平地震作用下的位移驗算,水平地震作用下的位移為倒三角形分布荷載和頂點集中荷載產生的位移之和,可分別按表17 水平地震作用下結構的位移計算層次倒三角形荷載頂點集中荷載總位移層間位移角1413121110987654321在頂點集中荷載作用下在頂點集中荷載作用下由上表可知,在水平地震作用下位移驗算滿足要求,即 水平地震作用下的結構內力計算 總剪力墻,總框架內力計算下面計算中剪力墻內力正負號規(guī)定為:彎矩以截面右側受拉為正,剪力以繞截面順時針方向旋轉為正,各截面內力均采用左震時的正負號.在水平地震作用下剪力墻結構應分別按倒三角形分布()和頂點集中荷載計算內力.在倒三角形分布荷載作用下，分別按下面公式計算總剪力墻的彎矩、剪力和總壁式框架的剪力： 在頂點集中荷載作用下，分別按下面公式計算總剪力墻的彎矩、剪力和總壁式框架的剪力：在倒三角形分布荷載作用下,分別按下式計算總剪力墻的彎矩,剪力和總壁式框架的剪力計算結果見下表,計算公式為:表18水平地震作用下總剪力墻和總框架內力計算層次倒三角形荷載作用下頂點集中荷載作用下總內力/KN/KN/KN/KN/KN/KN14131211109876