【文章內容簡介】 0010~302230229060~75：設計流量（最大流量）Qmax=；總變化系數(shù)Kz=；柵條寬度S：10mm；柵條間隙寬度b：10mm；過柵流速：；柵前渠道流速：；柵前渠道水深：；格柵傾角：60176。；數(shù)量：8座；柵渣量：格柵間隙為10mm，（機械清渣）。柵條間隙數(shù)：～,設柵條寬度：S=則柵槽寬度：，則柵槽總寬度：B=+=實際過流速度：柵渠過水斷面S：柵渠尺寸（寬深）：1200mm800mm柵渠長度L：采用機械格柵，柵前和柵后各設置于格柵長度相等的直線段，以保證柵前柵后水流的均勻性，柵渠總長度應為3倍格柵長度。式中 h1———設計水頭損失，m； h0———計算水頭損失，m； g———重力加速度，m/s2； k———系數(shù)，格柵受污染無堵塞時水頭損失增大倍數(shù)，一般采用3； ———阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關，可按手冊提供的計算公式和系數(shù)計算 ———設柵條斷面為銳邊矩形斷面。為安全起見，取好h1=。故采用機械清渣。采用機械除渣。根據(jù)流量及設備選型，選擇4臺型回轉式格柵除污機， HZG1200回轉式格柵除污機參數(shù)表型號格柵寬度/mm柵條間隙/mm設備寬度/mm渠寬/mm安裝角度/()功率/KWHZG1200120010301430149060~75沉砂池通常設置在細格柵之后，以除去水中的砂子、煤渣等比重較大的無機顆粒；保護水泵葉輪和管道不被磨損；避免砂粒占據(jù)處理構筑物的有效容積；保證后續(xù)處理構筑物及設備的正常運行。沉砂池一般分為平流式、豎流式、環(huán)流式（離心式）和曝氣式。由于曝氣沉砂池和環(huán)流式沉砂池對流量變化的適應性較強，除砂效果好且穩(wěn)定，條件許可時，建議盡量采用曝氣式沉砂池和環(huán)流式沉砂池。曝氣沉砂池還可以克服普通平流式沉砂池的缺點：在其截流的沉砂中夾雜著一些有機物，對被有機物包裹的砂粒，截流效果也不高，沉砂易于腐化發(fā)臭，難于處置，故本次設計選用曝氣式沉砂池。：設計流量（按最大流量設計）：Qmax=；~；停留時間：3min；水平流速：（~）；有效水深為2m（2~3）；寬深比一般采用1~；長寬比可達5，當池長比池寬大的多時，應考慮設置橫向擋板；；主干管空氣流速：12m/s（10~15m/s）；支管空氣流速：（4~5m/s）；水平流速：（~）；沉沙量：30m3(空氣)/m3（污水）（m3）式中 Qmax———設計流量，m3/s，Qmax=；t————設計流量下的流行時間，min，取t=3min則：（m2）式中 為設計流量時的水平流速，m/s，取=。則：（m）式中 h2為設計有效水深，m，取h2=3m。則：沉砂池分為兩格（即n=2），則每個池子寬度為b，m池長L，m(m3/s)式中 d為每立方米污水所需空氣量，m3，取d=則：T為沉砂時間取，為城市污水沉砂量，污水每個沉砂斗容積設每一分格有1個沉砂斗，共有2個沉砂斗。設斗底寬α1=， 斗高h2=，沉砂斗上口寬α=2m。 沉砂斗得有效容積： 符合要求。沉砂室高度h3，破向沉砂斗，池子超高h1=。則池底斜坡部分的高度：池子總高集油區(qū)集油區(qū)寬500mm，上部與沉砂區(qū)隔斷，以便集油；下部與沉砂區(qū)相通，以便沉砂返回集砂斗。每天沉砂量V取曝氣干管管徑DN200，支管管徑DN50.（m）設超高，則：機械選型：選擇BX5000型泵吸砂機1臺功率泵功率為3kw，；選擇LSF355型螺旋砂水分離器1臺，功率為3kW。沉淀池一般分平流式、豎流式和輻流式，本設計初沉池采用平流式沉淀池。下表為各種池型優(yōu)缺點和適用條件。表351池型優(yōu)點缺點適用條件平流式(1) 沉淀效果好(2) 對沖擊負荷和溫度變化的適應能力強(3) 施工簡易(4) 平面布置緊湊(5) 排泥設備已趨于穩(wěn)定(1) 配水不易均勻(2) 采用機械排泥時，設備復雜，對施工質量要求高適用于大、中、小型污水廠豎流式(1) 排泥方便(2) 占地面積小(1) 池子深度大，施工困難(2) 對沖擊負荷和溫度變化的適應能力差適用于小型污水廠輻流式(1) 多為機械排泥，運行可靠，管理簡單(2) 排泥設備已定型化機械排泥設備復雜，對施工質量要求高適用于大中型污水處理廠平流沉淀池的設計應符合下列要求：1. 每格長度與寬度之比不宜小于4，長度與有效水深之比不宜小于8，池長不宜大于60m。2. 宜采用機械排泥。3. 緩沖層高度，機械排泥時，應根據(jù)刮泥板高度確定。4. 。（㎡）式中 Q——最大流量，m3/s,Q=195000m3/d=——表面負荷，m3/(m2h),取=(m2h)則：式中 ——沉淀時間，h，t=則：式中 ——水平流速，m/s,取=4m/s則：：，還應使混合液含有一定的剩余DO值，一般按2mg/L計；，不致產生沉淀，；，與適應需氧變化的靈活性；，采用了類似氧化溝循環(huán)流式水力特征的池型，省去了混合液回流以降低能耗，同時在該池中獨辟厭氧區(qū)除磷及設置前置反硝化區(qū)脫氮等有別于常規(guī)氧化溝的池體結構，充氧方式采用高效的鼓風微孔曝氣、智能化的控制管理，這大大提高了氧的利用率，在確保常規(guī)二級生物處理效果的同時，經濟有效地去除了氮和磷；：設計流量：Q=150000m3/d(不考慮變化系數(shù))原水一級處理二級處理實際出水要求項目水質/(mg/L)去除率/%出水/(mg/L)理論去除率/%理論出水(mg/L)實際出水/(mg/L)實際要求出水水質(mg/L)備注COD380252858550達標BOD5200251508510不達標SS19050959010達標TN3503570以上15達標氨氮28028855達標TP070左右不達標PH69T323℃（用污泥負荷法）（1）判斷是否可采用A2/O工藝：故符合要求。（2） 有關設計參數(shù)①BOD5污泥負荷：N=(kgMLSSd)；N=(—)②污泥濃度：X=3500mg/L；X=(2500mg/L—4500mg/L)③污泥回流比：R=54%。R=(20%—100%)④混合液懸浮固體濃度：⑤混合液回流比R內：≥200%；取200%。 取R內=200%脫氮除磷工藝主要設計參數(shù)項 目數(shù) 值BOD5污泥負荷[kgBOD5/(kgMLSSd)]TN負荷[kgTN/(kgMLSSd)]TP負荷[kgTP/(kgMLSSd)]污泥濃度MLSS（mg/L）污泥齡（d）水力停留時間t(h)各段停留時間比例A:A:O污泥回流比R(%)混合液回流比R內（%）溶解氧濃度（mg/L）COD/TNTP/BOD5＜（好氧段）＜（厭氧段）300040001520811(1:1:3)(1:1:4)50100100300厭氧池＜，缺氧池≤，好氧池=2＞8（厭氧池）＜（厭氧池）（3）反應池容積水力停留時間各段水力停留時間和容積厭氧池水力停留時間，池容；缺氧池水力停留時間，池容；好氧池水力停留時間，池容、P負荷好氧段N負荷厭氧段P負荷故符合設計要求。式中，污泥增值系數(shù)Y=；污泥自身氧化系數(shù)Kd=；揮發(fā)性懸浮物固體濃度Xv=Xf，揮發(fā)百分f=：%，所以濕污泥量為：。剩余堿度S=進水堿度硝化消耗堿度+反硝化堿度+去除BOD5產生堿度%計，則：每日用于合成的總氮==進水中總氮=1000/150000=被氧化的NH3N=進水TN出水NH3N用于合成的TN==被氧化的所需脫銷量：=需還原的硝酸鹽含氮量：所以，剩余堿度：綜上所述，可以維持PH≥.反應池總體積：V=49451m3反應池設8組，單池容積：有效水深h=5m，單組有效面積：采用5格廊道推流反應器，廊道寬為b=。單組反應池長度：校核：，則反應池總高H=+=。、出水系統(tǒng)計算（1）進水管單組反應池進水管設計流量：管道流速，管道過水斷面面積：管徑計算：取出水管管徑DN900校核管道流速:(2) 回流污泥管及回流污泥管單組反應池回流污泥管設計流量QR：管道流速v=回流管管徑為：取回流管管徑DN700.（3） 進水井反應池進水孔尺寸如下:進水孔流量：孔口流速v=,孔口過水斷面面積：孔口尺寸?。?。（4） 出水堰及出水井按矩形堰流量公式計算：式中：堰寬b=所以，堰上水頭：出孔流量孔口流速孔口過水斷面面積:。（5） 出水管反應池出水管設計流量管道流速過水斷面面積管徑，取出水管管徑DN700。校核管道流速設計要點：，還應使混合液含有一定剩余DO值，一般按2mg/L計.，不致產生沉淀，有適應需氧變化的靈活性.，充氧裝備的動力效率和氧利用率應力求提高.設計需氧量時，考慮最不利情況，按夏季時高水溫計算設計需氧量。實際需氧量AOR：AOR=去除BOD5需氧量－剩余污泥中BOD的需氧量＋去除NH3N耗氧量－剩余污泥中NH3N的耗氧量－反硝化脫氮產氧量（1）碳化需氧量D1（2） 硝化需氧量D2（3） 反硝化脫氮產氧量D3，則：總需氧量：，則：去除每1kgBOD5的需氧量：（4） 標準狀態(tài)下需氧量SOR采用鼓風曝氣，微孔曝氣器。曝氣器敷設于池底。，氧轉移效率EA=20%，計算溫度T=250C。將實際需氧量AOR換算成標準狀態(tài)下的需氧量SOR。式中：CS（20）————200C時氧的飽和度，； T————取250C； CS（T）————TOC時氧的飽和度；C————溶解氧濃度，取2mg/L。a————氧總轉移系數(shù)，；————；————氧在污水中飽和溶解度修正系數(shù)。求定空氣擴散裝