3672萬噸每年苯和甲苯連續(xù)精餾裝置工藝設計書(編輯修改稿)
2025-07-22 05:31 本頁面
【文章內容簡介】 精餾塔的有效高度為 Z=++3=同理計算出其他回流比及總結果如下表：表315 塔有效高度及人孔表R Z精/mZ提/m人孔數塔有效高度Z/mR15R25R34 、塔底空間 塔頂空間HD 取塔頂HD==2= m 塔底空間HB假定塔底空間依儲存液量停留5 分鐘，那么塔底液高h=V/A=Ls560/=300/= m ，故塔底空間HB=+=2m可見，三個回流比的HB都可取2米。 ，因限制用年數為15年， 那么壁厚故按標準，取壁厚32mm同理可得出其他回流比的值，總結果如下表：表316 塔頂、塔底和壁厚表R塔頂空間HD/m塔底液高h/m塔底空間HB/m塔體壁厚/mmR1232R2232R3232 以R1= 選用單溢流方形降液管，不設進口堰，各項計算如下： :取堰長lw== :hw=hLhow , ，近似取E=1，Lh=Ls*3600=*3600=故how= 則 hw=hLhow == ：由lw/D=,查弓形降液管的寬度和面積圖可得，Af/AT=，Wd/D=故Af=*= ,Wd=*1=驗算液體在降液管中的停留時間： 故降液管尺寸可用。 可取降液管底隙處液體流速取uo39。= 則 ho=(*) = 合理同理可得出其他回流比的各項計算，總結果如下表：表317 溢流裝置參數表R堰上液層高度h0/m堰長lw/m出口堰高hw/m降液管寬度Wd/m降液管的面積Af/m2停留時間θ/S底隙高度ho/mR1R2R3 選用F1型重閥，閥孔直徑d0=39mm，底邊孔中心距t=75mm取閥孔動能因子F0=10 ，孔速每一層塔板上的浮閥數N：取邊緣區(qū)域寬度Wc= Ws=塔板上的鼓泡面積R=D/2Wc=== x=D/2(Wd+Ws)=(+)=把數據代入得Aa=浮閥排列方式采用等腰三角形叉排，取同一排的孔心距t=75mm=則估算排間距考慮到塔的直徑較大，必須采用分塊式塔板，而各分塊版的支撐與銜接也要占去一部分鼓泡區(qū)面積，而應小于此值。故取t’=60mm= ，按t=75mm，t’=60mm，以等腰三角形叉排方式作圖，或者查標準可得閥數75個.按N=76重新核算孔速及閥孔動能因數。閥孔動能因數F0變化不大，仍在9~12范圍內。 塔板開孔率=u/u0=同理，得出其他回流比總結果如下表：表318 塔板參數表Ru0/(m/s)初算浮閥數NAa/m2R/mX/m初算t39。/mm最后t39。/mm最后確定N最后u0/m/sF0開孔率/%R1996075R211750119R314365128 ：A. 干板阻力: 因為uouoc:由液相為碳氫化合物，可取充氣系數 ξ0= hI=ξ0hL =*=：此阻力很小，可以忽略不計。因此，與氣體流經一層浮閥塔板的壓強降所相當的液柱高為hp=+=.則單板壓降△＜700Pa 故設計合理。同理算出其他回流比R2 、同樣也設計合理。 為了防止淹塔現(xiàn)象的發(fā)生，要求控制降液管中清液層高度，Hd≤φ(HT+hw) 其中 Hd=hp+hL+hdA. 依前面可知，hp=B. 液體通過降液管的壓頭損失，因不設進口堰，故，同理得出其他回流比R2和R3的hd分別為：.，前已選定hL= 則Hd=++=取φ= 又已選定HT=，hw=，則φ(HT+hw)=（+）=可見 Hd＜φ(HT+hw),符合防止淹塔的要求.同理得出其他回流比R2和R3的Hd分別為：. 泛點率a式板上液體流經長度ZL=D2Wd=*=板上液體面積Ab=AT2Af=*=苯和甲苯按正常系統(tǒng)取物性系數K=，由泛點負荷系數圖查得CF=泛點率=b試泛點率=依倆式算出泛點率均在80％以下，故知霧沫夾帶量能滿足ev＜ kg液/kg氣的要求同理算出其他回流比的總結果如下表：表319 泛點率有關數據表RZL/mAb/m2a式泛點率/%B式泛點率/%R1R2R3 以R1為例. 依據泛點率,按泛點率=80%，代人數據化簡整理得：Vs=+,作出霧沫夾帶線(1)如附圖中Vs—Ls圖所示。同理算出其他回流比R2和R3的霧沫夾帶線分別如下：Vs=+ 和Vs=+ 依前可知hp=hc+hI+hσ Hd=hp+hL+hd Hd＜φ(HT+hw)得：φ(HT+hw)= 由此式確定液泛線，忽略hσ項。即：因HT,hw、ho、lw、把有關數據代人整理得液泛線： 任意取四點坐標如下：（，）,(,),(,),和（，）在VsLs圖中作出液泛線（2），同理得出其他回流比R2和R3得液泛線如下：和
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