六層鋼筋框架結構旅館建筑設計畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2025-07-20 17:10 本頁面
【文章內容簡介】 B柱注:括號內為調幅后的剪力值活荷載作用下梁端剪力及柱軸力計算見表214活載作用下梁端剪力及柱軸里（kN） 214層 次54321荷載引起剪力LM跨MP跨彎矩引起剪力LM跨（）（）（）（）（）MP跨00000總剪力LM跨（）（）（）（）（）（）（）（）（）（）MP跨柱軸力A柱=B柱=注:括號內為調幅后的剪力值六、內力組合框架梁內力組合在恒荷載和活荷載作用下,跨間可近似取跨中的代替。式中：—梁左右端彎矩，見圖21214括號內的數(shù)值，跨中若小于，應取在豎向荷載與地震力組合時,跨間最大彎矩采用數(shù)解法計算，則及其的具體取值見表215：MGE及Xi值計算 表215項 層 目 跨 次（恒+）qLM跨54321MP跨54321項 層 目 跨 次BC跨54321DE跨54321注：當或時，表示最大彎矩發(fā)生在支座處。應取或，用計算—重力荷載作用下梁端的彎矩—水平地震作用下梁端彎矩 —豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力梁內力組合表 表216層次位置內力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載①活載②地震何載③①+②（①+②）177。③6ＭＶＭＶＭＶ跨中ＭLMＭMP5ＭＶＭＶＭＶ跨中ＭLMＭMP3ＭＶＭＶＭＶ跨中ＭLMＭMP2ＭＶＭＶＭＶ跨中ＭLMＭMP層次位置內力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載①活載②地震何載③①+②（①+②）177。③1ＭＶＭＶＭＶ跨中ＭLMＭMP注：表中彎矩的單位為kNm，剪力的單位為kN。表中跨中彎矩中組合彎矩未填寫處均為跨間最大彎矩發(fā)生在支座處，其值與支座正彎矩組合值相同。柱B、C內力組合見表21218 L柱內力組合表 表217層次位置內力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載①活載，②地震何載③①+②（①+②）177。③6柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN層次位置內力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載①活載，②地震何載③①+②（①+②）177。③1柱頂MN柱底MN注: 表中彎矩單位為kNm，軸力單位為kN。M柱內力組合表 表218層次位置內力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載①活載，②地震何載③①+②（①+②）177。③5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN注: 表中彎矩單位為kNm，軸力單位為kN。七 截面設計承載力抗力調整系數(shù)考慮地震作用時,結構構件的截面設計采用下面的表達式:式中 承載力抗震調整系數(shù) 取值見表219 S地震作用效應或地震作用效應與其它荷載效應的基本組合 R—結構構件的組合注意在截面配筋時,組合表中與地震力組合的內力均應乘以后再與靜力組合的內力進行比較,挑選出最不利內力 承載力抗震調整系數(shù) 表219材料結構構件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎梁軸壓比﹤偏壓軸壓比的墻偏壓抗震墻偏壓各類構件受剪、偏壓橫向框架梁截面設計以第一層梁為例,梁控制截面的 內力如圖215所示,圖中單位為 單位為砼強度等級C30 ,縱筋為HRB335，箍筋為HPB235，圖215 第一層梁內力示意(1) 梁的正截面強度計算見表220 框架梁正截面強度計算 表220一層截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()bh0 (mm2)250565250365()M0 () ()(mm2)選 筋3Φ183Φ183Φ183Φ183Φ183Φ162Φ162Φ16實配面積(mm2)763763763763763603402402ρ%二層截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()bh0 (mm2)250565250365()M0 () ()(mm2)49174選 筋3Φ183Φ163Φ163Φ183Φ183Φ162Φ162Φ16實配面積(mm2)763603603763763603402402ρ%三層截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()bh0 (mm2)250565250365()M0 () ()(mm2)選 筋3Φ183Φ163Φ163Φ183Φ182Φ162Φ162Φ16實配面積(mm2)763603603763763402402402ρ%四 層截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()bh0 (mm2)250565250365()
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