某中學(xué)五層教學(xué)樓鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算書(shū)畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2024-07-19 17:01 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 恒載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力圖 活載作用下框架內(nèi)力計(jì)算 彎矩計(jì)算活載最不利布置采用滿布荷載法，內(nèi)力計(jì)算采用彎矩二次分配法，各層節(jié)點(diǎn)彎矩分配系數(shù)在恒載內(nèi)力計(jì)算時(shí)已求出，這里直接應(yīng)用(1) 固端彎矩1) 橫梁固端彎矩頂層：中間層：2) 縱梁彎矩縱梁引起柱端附加彎矩，由于梁中線與柱中線之間偏心距為113mm，引起柱端附加彎矩很小，對(duì)計(jì)算結(jié)果影響不大，為方便計(jì)算不予考慮(2) 彎矩分配過(guò)程由于結(jié)構(gòu)和荷載對(duì)稱，計(jì)算時(shí)取半結(jié)構(gòu)計(jì)算，計(jì)算過(guò)程中彎矩分配兩次，傳遞一次，下圖中虛線上為固端彎矩，單實(shí)線上是分配彎矩，雙實(shí)線上是桿端圖45 活載作用下彎矩二次分配(3) 梁跨中彎矩求梁跨中彎矩按實(shí)際荷載作用于間支梁上計(jì)算邊跨簡(jiǎn)支梁跨中彎矩 中跨簡(jiǎn)支梁跨中彎矩 剪力計(jì)算計(jì)算方法同恒載的剪力計(jì)算，將計(jì)算結(jié)果列于下表表43 梁剪力計(jì)算表層數(shù)邊 跨中 跨VABVBAVBCVCBMABM中MBAMBCM中5 4 3 2 1 軸力計(jì)算框架結(jié)構(gòu)只需計(jì)算柱軸力，由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到柱軸力表44 柱軸力計(jì)算表層數(shù)梁端剪力( KN )節(jié)點(diǎn)集中荷載( KN )柱軸力( KN )VABVBAVBCA、D軸B、C軸NANB5 4 3 2 1 活載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力圖 風(fēng)載作用下框架內(nèi)力計(jì)算風(fēng)載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算采用D值法 柱的側(cè)移剛度26層：底層： 柱反彎點(diǎn)高度修正①樓層柱的上下橫梁剛度相同，不需修正柱反彎點(diǎn)高度，對(duì)底層柱也不需要修，所以 y1= 0；②樓層層高相同，不需考慮層高變化對(duì)反彎點(diǎn)的影響，對(duì)頂層柱和底層柱也不需修正反彎點(diǎn)高度，所以y2 = y3 = 0；③風(fēng)載作用下反彎點(diǎn)高度按均布水平力考慮，各層柱反彎點(diǎn)高度為y0h，y0查表計(jì)算結(jié)果匯于下表中 柱桿端彎矩 樓層中各柱分配到的剪力表45 框架柱剪力彎矩計(jì)算表層次hi/mVi/kN∑Dij/(N/mm)邊柱序號(hào)Di1Vi1KyMbi1Mui15 57840 13300 4 57840 13300 3 57840 13300 2 57840 13300 1 62020 14550 層次hi/mVi/kN∑Dij/(N/mm)中柱序號(hào)Di2Vi2KyMbi2Mui25 57840 15620 4 57840 15620 3 57840 15620 2 57840 15620 1 62020 16460 柱軸力自上而下逐層疊加節(jié)點(diǎn)左右的梁端剪力，即可得到柱軸力 梁端彎矩和梁端剪力由圖48所示節(jié)點(diǎn)平衡條件及梁端彎矩按節(jié)點(diǎn)左右梁的線剛度進(jìn)行分配，可求得梁端彎矩 ，圖48 節(jié)點(diǎn)平衡條件以各個(gè)梁為截離體，將梁的左、右端彎矩之和除以該梁的跨長(zhǎng)，便得梁端剪力表47 梁端彎矩和梁端剪力層次邊跨梁邊柱N序號(hào)MABMA中MBAlVB左5 4 3 2 1 層次中跨梁中柱N序號(hào)MBCMCBlVB右5 4 3 2 1 風(fēng)載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力圖 水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算 樓層中各柱分配到的剪力水平地震作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算采用D值法，計(jì)算方法同風(fēng)載計(jì)算樓層中各柱分配到的剪力 柱反彎點(diǎn)位置確定①y1 = y2 = y3 = 0 (同風(fēng)載作用下柱反彎點(diǎn)高度修正)； ②地震作用下的反彎點(diǎn)高度按倒三角分布水平力考慮，各層柱反彎點(diǎn)高度為y0h，y0查表計(jì)算結(jié)果匯于下表 柱桿端彎矩表410 柱桿端彎矩計(jì)算層次hi/mVi/kN∑Dij/(kN/mm)邊柱Di1Vi1KyMbi1Mui16 0 0 5 57840 13300 4 57840 13300 3 57840 13300 2 57840 13300 1 43500 10430 層次hi/mVi/kN∑Dij/(kN/mm)中柱Di2Vi2KyMbi2Mui26 0 0 5 57840 15615 4 57840 15615 3 57840 15615 2 57840 15615 1 43500 11320 梁端彎矩和梁端剪力柱軸力表411 梁端彎矩和梁端剪力層次邊跨梁邊柱N序號(hào)MABMA中MBAlVB左5 4 3 2 1 層次中跨梁中柱N序號(hào)MBCMCBlVB右5 4 3 2 1 注：計(jì)算方法同風(fēng)載梁端彎矩和梁端剪力的計(jì)算 水平地震作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力圖5 內(nèi)力組合 控制截面內(nèi)力前面計(jì)算得到的內(nèi)力均是針對(duì)構(gòu)件軸線處的內(nèi)力，而實(shí)際情況是截面配筋計(jì)算應(yīng)采用梁、柱端部截面內(nèi)力，并且為了方便，取梁跨中彎矩為跨間最大彎矩 梁端彎矩調(diào)幅(1) 按照框架結(jié)構(gòu)的合理破壞形式，在梁端出現(xiàn)塑性鉸是允許的，為了減少支座負(fù)筋的數(shù)量，方便鋼筋的綁扎和混凝土澆搗，同時(shí)為了充分利用鋼筋，以達(dá)到節(jié)約鋼筋的目的，對(duì)梁端彎矩進(jìn)行調(diào)幅。根據(jù)規(guī)范規(guī)定，彎矩調(diào)幅只對(duì)豎向荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行，即只對(duì)恒、活載作用下梁端彎矩調(diào)幅，調(diào)幅后彎矩MA、MB為未調(diào)幅前AB梁左右兩端彎矩：彎矩調(diào)幅系數(shù)，對(duì)于框架結(jié)構(gòu)，取=~，(2) 梁端彎矩調(diào)幅后，梁跨中彎矩按平衡條件相應(yīng)增大，調(diào)幅后跨中彎矩取與中值大者( M0 為按簡(jiǎn)支梁計(jì)算的跨中彎矩)表59 恒載作用下梁端彎矩調(diào)幅 恒載AB跨梁端內(nèi)力調(diào)幅后恒載作用下AB跨內(nèi)力調(diào)幅前BC跨內(nèi)力調(diào)幅后BC跨內(nèi)力層次MABMAB中MBAΣMik/lMABMAB中MBAM0/2MAB中實(shí)際取值MBCMBC中M0/2MBCMBC中序號(hào)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kN)5 4 3 2 1 活載AB跨梁端內(nèi)力調(diào)幅后恒載作用下AB跨內(nèi)力調(diào)幅前BC跨內(nèi)力調(diào)幅后BC跨內(nèi)力層次MAB0MAB中0MBA0ΣMik/l0MABMAB中MBAM0/2MAB中實(shí)際取值MBCMBC中M0/2MBCMBC中序號(hào)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)5 4 3 2 1 內(nèi)力調(diào)整將內(nèi)力調(diào)整至梁端、柱端，梁端得剪力和彎矩按下式計(jì)算 圖51 梁端控制截面彎矩及剪力當(dāng)計(jì)算水平荷載產(chǎn)生的內(nèi)力時(shí)， 下表中梁以下部受拉為正恒載下梁端調(diào)整到控制截面恒載作用下AB跨梁內(nèi)力計(jì)算榀邊柱恒載折算柱邊AB跨梁內(nèi)力跨中彎矩恒載BC跨軸線處內(nèi)力計(jì)算榀中柱恒載BC跨軸線處內(nèi)力層次MAB0MBA0VAB0VBC0計(jì)算方向高度MABMBAVABVB左MA中MB中MBC0VB右計(jì)算方向高度MBCVB右序號(hào)(kNm)(kNm)(kN)(kN)h柱(kNm)(kNm)(kN)(kN)(kNm)(kNm)(kNm)(kN)h柱(kNm)(kN)6 0 5 4 3 2 1 恒載柱子調(diào)整到控制截面層次B柱邊跨方向B柱中跨方向邊柱調(diào)整控制截面前中柱調(diào)整控制截面前邊柱調(diào)整控制截面后中柱調(diào)整控制截面后A柱B柱序號(hào)梁高梁高M(jìn)A頂0MA底0V柱子A0MB頂0MB底0V柱子B0MA頂MA底V柱AMB頂MB底V柱BN頂AN底AN頂BN底B5 4 3 2 1 活載下梁端調(diào)整到控制截面活載作用下AB跨梁
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