滄州市某住宅樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2025-07-19 12:21 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 3949..56121表 64 活荷作用下梁端剪力及柱軸力層次荷載引起的剪力彎矩引起的剪力 總 剪 力 柱 軸 力 AB 跨BC 跨AB 跨BC 跨AB跨BC 跨A 柱 B 柱C 柱VA=VBVB=VCVA=VBVB=VCVAVBVBVCN頂=N底N頂=N底N頂=N底6續(xù)表64層次荷載引起的剪力彎矩引起的剪力 總 剪 力 柱 軸 力 AB 跨BC 跨AB 跨BC 跨AB跨BC 跨A 柱B 柱C 柱VA=VBVB=VCVA=VBVB=VCVAVBVBVCN頂=N底N頂=N底N頂=N底54321 橫向框架內(nèi)力組合 結(jié)構(gòu)抗震等級(jí) 結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)根據(jù)結(jié)構(gòu)類(lèi)型、地震烈度、房屋高度等因素查表得，本商場(chǎng)框架結(jié)構(gòu)為二級(jí)抗震等級(jí)。 框架梁內(nèi)力組合 本方案考慮了四種內(nèi)力組合，即，及。此外，對(duì)于本方案，這種內(nèi)力組合與考慮地震作用的組合相比一般較小，對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不起控制作用，故不予考慮。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見(jiàn)表22，表中，兩列中的梁端彎矩為經(jīng)過(guò)調(diào)幅后的彎矩（）。下面以第一層AB跨梁考慮地震作用的組合為例，說(shuō)明各內(nèi)力的組合方法。對(duì)支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合情況進(jìn)行計(jì)算，求跨間最大正彎矩時(shí)，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定。由圖68 圖68和梯形荷載下的計(jì)算圖形 若，說(shuō)明，其中為最大正彎矩截面至支座的距離，則可由下式求解： 將求得的值代入下式即可得跨間最大正彎矩值 若，說(shuō)明，則 若，則 本設(shè)計(jì)中，梁上荷載設(shè)計(jì)值 左震 則發(fā)生在左支座。 右震 說(shuō)明發(fā)生在右支座。 剪力計(jì)算：AB凈跨 左震 右震 則： 框架柱內(nèi)力組合取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面進(jìn)行組合，組合結(jié)果以及柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整見(jiàn)表表。在考慮地震作用效應(yīng)的組合中，取屋面為雪荷載時(shí)的內(nèi)力進(jìn)行組合。表 65層次截面內(nèi)力SGKSQKSWKSEK+(SQK+SWK)SQKSQK一AM VB左MV層B右M VCMV跨間MABMBC三AM VB左MV124層B右M10..494 VC右MV跨間MABMBC 續(xù)表65層次截面內(nèi)力SGKSQKSWKSEK+(SQK+SWK)SQKSQK六層AMVB左MVB右CMV跨間MAB MBC 表 66層次截面內(nèi)力SGKSQKSWKSEK+(SQK+SWK)SQKSQKNNminMNmaxM6柱頂MN柱底MN5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN續(xù)表66 層次截面內(nèi)力SGKSQKSWKSEK+(SQK+SWK)SQKSQKNNminMNmaxM1柱頂MN柱底MN注：表中M以左側(cè)受拉為正。N以受壓為正，單位為KN。SQK一列中括號(hào)內(nèi)的數(shù)值為屋面作用雪荷載，其它層樓面作用活荷載對(duì)應(yīng)的內(nèi)力值。表 67 橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值調(diào)整層 次 6 5 4 3 2 1截 面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底注：表中彎矩為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端彎矩設(shè)計(jì)值 表 68 橫向框架A柱剪力組合（KN）層次SGKSQKSWKSEK+(SQK+SWK)SQK SQK 6 5 4 3 2 1注: 表中V以繞柱端順時(shí)針為正。為相應(yīng)于本層柱凈高上下兩端的剪力設(shè)計(jì)值。表 69橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGKSQKSWKSEK+(SQK+SWK) SQKSQKNNminNmaxMM 柱頂M6N 柱底M N 柱頂M5N 柱底M N 柱頂M4N 柱底M N
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