蘭州國芳大酒店筒中筒超限高層結(jié)構(gòu)設(shè)計(編輯修改稿)
2025-07-19 00:55 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 中較少采用。 2 、內(nèi)外筒間在柱軸線上采用間距 的預(yù)應(yīng)力梁，梁間樓板由于跨度小，可用普通鋼筋混凝土板。該方案樓蓋自重輕，經(jīng)濟(jì)指標(biāo)較好，但梁高對樓層凈空有影響，要求較大層高。 3 、內(nèi)外筒間不設(shè)梁，采用“環(huán)形”預(yù)應(yīng)力混凝土平板。該方案結(jié)構(gòu)高度最小，凈空大，在建筑總高不變的情況下，樓層數(shù)和建筑面積最多，板底平整美觀，利于管道通行，模板體系也簡單，但樓蓋自重大，內(nèi)力復(fù)雜，樓蓋經(jīng)濟(jì)指標(biāo)不理想。 由于業(yè)主要求在建筑總高限定的情況下有盡可能多的層數(shù)，經(jīng)過多方案比較，在 1 層、 10~39 層辦公和客房部分的樓蓋采用預(yù)應(yīng)力混凝土平板結(jié)構(gòu)（上述第三種方案），板厚 270mm ；在 2~9 層公共用房部分因?yàn)橐鸵黄诠こ踢B通，層高較大，采用預(yù)應(yīng)力梁、普通鋼筋混凝土板結(jié)構(gòu)（上述第二種方案），梁截面為 400x650mm 。 結(jié)構(gòu)計算與分析 結(jié)構(gòu)計算 1 、采用 PKPM 系列軟件中的 SATWE 和 TAT 進(jìn)行了對比分析計算，由于結(jié)構(gòu)較規(guī)則，兩者的總體計算結(jié)果接近。但 SATWE 和 TAT 的剪力墻計算模型不同，墻體的局部內(nèi)力和配筋有些差異，施工圖設(shè)計中，采用了更符合實(shí)際情況的 SATWE 墻元模型的計算結(jié)果。以下是考慮平扭藕連作用的主要分析結(jié)果。 1) 空間振型的周期： T1= (Y 方向平動系數(shù) ) ； T2= （ X 向平動系數(shù) ）； T3= （扭轉(zhuǎn)系數(shù) ）。 2) X 方向地震作用時：最大層間位移角 1/2328 ；底層剪重比 % 。 3) Y 方向地震作用時：最大層間位移角 1/1760 ；底層剪重比 % 。 4) 樓層最大層間位移與樓層平均層間位移的比值均在 之內(nèi)。 2 、進(jìn)行了多遇地震作用下的彈性時程分析補(bǔ)充計算，選用甘肅省地震局提供的二組實(shí)測波和一組場地模擬波，地震加速度時程曲線的最大值為 70cm/s 2 。計算結(jié)果顯示時程分析所得的各項(xiàng)結(jié)果的平均值，均小于考慮耦連影響的 CQC 法的計算結(jié)果。 計算結(jié)果分析 1 、由以上計算結(jié)果可看出，結(jié)構(gòu)的周期和位移均在合理范圍內(nèi)，但結(jié)構(gòu)底層剪重比較小，這主要是結(jié)構(gòu)本身的長周期動力特性和振型分解反應(yīng)譜法的特點(diǎn)所決定，對 地震作用的估計可能偏低。如果仍通過加大構(gòu)件尺寸來增大剛度，提高地震作用，從經(jīng)濟(jì)性的角度來看是不太合理的。所以本工程對地震作用乘以放大系數(shù) ，使結(jié)構(gòu)底層剪重比不小于 % 。放大地震作用后的結(jié)構(gòu)位移等參數(shù)均能滿足規(guī)范要求，并且放大后的結(jié)構(gòu)地震作用效應(yīng)基本不小于彈性時程分析的結(jié)果，說明按振型分解反應(yīng)譜法的結(jié)果進(jìn)行結(jié)構(gòu) 設(shè)計是可靠的。 2 、第一扭轉(zhuǎn)振型的周期小于第一、二平動振型周期的 倍，結(jié)構(gòu)平扭耦連效應(yīng)小。另外樓層最大層間位移與樓層平均層間位移的比值均在 之內(nèi)，這均說明結(jié)構(gòu)平面布置規(guī)則、對稱、抗扭剛度大。 3 、設(shè)計中由于外筒有剛度較大的裙梁，角部設(shè)有部分剪力墻，使外筒整體抗彎能力大大加強(qiáng)，作為立體構(gòu)件的工作特點(diǎn)明顯，剪力滯后較小。在水平力作用下，由外 筒柱、墻軸力形成的整體彎矩承擔(dān)了底部總傾覆力矩的 65% 左右，角部墻體應(yīng)力和翼緣框架中柱應(yīng)力的比值在 2 以內(nèi)，內(nèi)筒墻體和外筒角部墻體均勻承擔(dān)了總剪力的 90% 左右，各構(gòu)件基本無超筋超限的情況。 4 、
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