某多層混凝土框架工業(yè)廠房結構設計(編輯修改稿)
2025-07-18 18:07 本頁面
【文章內容簡介】 302010注：V=Vq+Vm，N=V+P圖227 重力荷載代表值作用下框架彎矩（左）剪力（右）圖根據(jù)設計要求對一二五層進行組合?？蚣軝M梁的活荷載最不利布置與連續(xù)梁的活荷載最不利布置相同?？紤]到結構的對稱性，可只對AB跨和BC跨的控制截面進行組合。邊支座A產(chǎn)生最大負彎矩、最大剪力及AB跨跨中產(chǎn)生最大彎矩時，活荷載布置于AB、CD跨。中間跨BC跨中產(chǎn)生最大彎矩的活荷載布置于BC跨。B支座產(chǎn)生最大負彎矩和最大剪力的活荷載布置于AB、BC跨。表217 一層梁內力組合表桿件名稱A1B1B1C1截面位置A1跨中B1左B1右跨中內力種類MVMMVMVM豎向恒載①豎向活載(左跨)②豎向活載(中跨)③豎向活載(右跨)④風荷載(左風)⑤0風荷載(右風)⑥0重力荷載代表值⑦水平地震作用(左向)⑧0水平地震作用(右向)⑨0內力組合+①+②+④①+②+③①+③+①+⑤或①+⑥+ (活+風)①+(②+④+⑥或⑤)①+(②+③+⑥或⑤)+①+(②+④)①+(②+③)①+③+⑦+⑧或⑦+⑨注：彎矩M梁下邊緣受拉為正，剪力V以使桿端順時針轉動為正。表218 二層梁內力組合表桿件名稱A2B2B2C2截面位置A2跨中B2左B2右跨中內力種類MVMMVMVM豎向恒載①豎向活載(左跨)②豎向活載(中跨)③豎向活載(右跨)④風荷載(左風)⑤0風荷載(右風)⑥0重力荷載代表值⑦水平地震作用(左向)⑧0水平地震作用(右向)⑨0內力組合+①+②+④①+②+③①+③+①+⑤或①+⑥+ (活+風)①+(②+④+⑥或⑤)①+(②+③+⑥或⑤)+①+(②+④)①+(②+③)①+③+⑦+⑧或⑦+⑨注：彎矩M梁下邊緣受拉為正，剪力V以使桿端順時針轉動為正。表219 五層梁內力組合表桿件名稱A5B5B5C5截面位置A5跨中B5左B5右跨中內力種類MVMMVMVM豎向恒載①豎向活載(左跨)②豎向活載(中跨)③豎向活載(右跨)④風荷載(左風)⑤0風荷載(右風)⑥0重力荷載代表值⑦水平地震作用(左向)⑧0水平地震作用(右向)⑨0內力組合+①+②+④①+②+③①+③+①+⑤或①+⑥+ (活+風)①+(②+④+⑥或⑤)①+(②+③+⑥或⑤)+①+(②+④)①+(②+③)①+③+⑦+⑧或⑦+⑨注：彎矩M梁下邊緣受拉為正，剪力V以使桿端順時針轉動為正?？蚣苤瞧氖軌簶嫾?，其主要內力是軸力和彎矩，采用對稱配筋時，由于大偏心受壓控制的組合項為｜Mma｜與對應的N、V以及Nmin與相對應的M、N；由小偏心受壓的組合項為Nma與相應的M、V。表220 一層柱內力組合桿件名稱A1A0B1B0截面位置上端下端剪力上端下端剪力內力種類MNMNVMNMNV豎向恒載①豎向活載(左跨)②豎向活載(中跨)③豎向活載(右跨)④風荷載(左風)⑤風荷載(右風)⑥重力荷載代表值⑦水平地震作用(左向)⑧水平地震作用(右向)⑨內力組合+Mma①+②+④①+②+④Nma①+②+④①+②+③Nmin①+③①+④+Mma①+⑥①+⑤Nma①+⑥①+⑤Nmin①+⑤①+⑥+ (活+風)Mma①+(②+④+⑥)①+(②+④+⑤)Nma①+(②+④+⑥)①+(②+③+⑤)Nmin①+(③+⑤)①+(④+⑥)+Mma①+(②+④)Nma①+(②+④)①+(②+③)Nmin①+③①+④+Mma⑦+⑨⑦+⑧Nma⑦+⑨Nmin⑦+⑧表221 二層柱內力組合桿件名稱A2A1B2B1截面位置上端下端剪力上端下端剪力內力種類MNMNVMNMNV豎向恒載①豎向活載(左跨)②豎向活載(中跨)③豎向活載(右跨)④風荷載(左風)⑤風荷載(右風)⑥重力荷載代表值⑦水平地震作用(左向)⑧水平地震作用(右向)⑨內力組合+Mma①+②+④①+②+④Nma①+②+④①+②+③Nmin①+③①+④+Mma①+⑥①+⑤Nma①+⑥①+⑤Nmin①+⑤①+⑥+ (活+風)Mma①+(②+④+⑥)①+(②+④+⑤)Nma①+(②+④+⑥)①+(②+③+⑤)Nmin①+(③+⑤)①+(④+⑥)+Mma①+(②+④)Nma①+(②+④)①+(②+③)Nmin①+③①+④+Mma⑦+⑨⑦+⑧Nma⑦+⑨Nmin⑦+⑧ 表222 五層柱內力組合桿件名稱A5A4B5B4截面位置上端下端剪力上端下端剪力內力種類MNMNVMNMNV豎向恒載①豎向活載(左跨)②豎向活載(中跨)③豎向活載(右跨)④風荷載(左風)⑤風荷載(右風)⑥重力荷載代表值⑦水平地震作用(左向)⑧水平地震作用(右向)⑨內力組合+Mma①+②+④①+②+④Nma①+②+④①+②+③Nmin①+③①+④+Mma①+⑥①+⑤Nma①+⑥①+⑤Nmin①+⑤①+⑥+ (活+風)Mma①+(②+④+⑥)①+(②+④+⑤)Nma①+(②+④+⑥)①+(②+③+⑤)Nmin①+(③+⑤)①+(④+⑥)+Mma①+(②+④)Nma①+(②+④)①+(②+③)Nmin①+③①+④+Mma⑦+⑨⑦+⑧Nma⑦+⑨Nmin⑦+⑧根據(jù)設計要求對一層進行配筋。從一層梁的內力組合表選取各截面不利內力，并轉化為支座邊緣控制截面內力。V39。=V△V=V(g+q)b/2M39。=MV39。b/2表223 一層梁控制截面組合內力設計值表樓層A支座AB跨中M/KNmB支座左B支座右BC跨中M/KNmM/KNmV/KNM/KNmV/KNM/KNmV/KN支座截面支座邊緣控制截面采用單筋矩形截面，混凝土保護層厚度取25mm，as=35mm。表224 一層梁正截面設計表截面A支座AB跨中B支座左B支座右BC跨中bh0300715300715300715300715300715控制截面MγreMαsξγsAs/mm2896413896967402實配鋼筋4根184根184根184根184根18實配面積10171017101710171017實際配筋率%要求最小配筋率/%要求最大配筋率/%支座處要求As39。/As=為保證梁實現(xiàn)強剪弱彎設計，梁端加密區(qū)截面設計時對剪力進行調整，非加密區(qū)剪力設計值仍取最不利組合的剪力值。
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