朝陽市第一職專教學(xué)樓建設(shè)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2024-07-15 15:45 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 t and the Liang end shear and the axis of a cylinder try hard由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的陰影線所示，計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。 荷載計(jì)算1）恒載計(jì)算邊橫梁自重 25=中橫梁自重 25= KN/m縱梁自重 25=次梁自重 25= KN/m外墻自重 = KN/m內(nèi)墻自重 = KN/m在圖82中，qq1180。代表橫梁自重，為均布荷載形式。圖82 各層梁上作用的恒載Chart 72 under the dead load hints curved distance schematic drawing對于第5層 q1=,q1180。=q2和q2180。分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載，由圖71所示幾何關(guān)系可以得出 q2==,q2180。=PP2分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重、樓板重和女兒墻等重力荷載，計(jì)算如下：P1=[1/2(+)1/22+1/22]+1/2()+1/27= KNP2=[1/2(+)1/22+(1/2+(+)1/2)2]+1/2()+1/27=集中彎矩 M1=P1e1=(－)/2= KNm M2=P2e2=(－)/2=m對于其它層恒載，q1包括梁自重和其上橫梁自重，為均勻荷載。其它荷載計(jì)算方法同第5層，結(jié)果為 q1== KN/m q1180。=+= q2== KN/m q2180。=+=P1=[1/2(+)1/22+1/22]+1/2()+1/27+()2=P2=[1/2(+)1/22+(1/2+(+)]+1/2()+1/27+() 3+() = M1=P1e1=(－)/2=m M2=P2e2=(－)/2=m2)活荷載計(jì)算活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖83所示。對于第5層 / m178。 q2==180。== P1== KN P2== KN M1== KNm M2== KNm同理，在屋面雪荷載作用下 q2= KN/m q2180。= KN/m P1= KN M1=m P2= KN M2= KNm圖83 各層梁上作用的活載Chart 73 under the live load hints curved distance schematic drawing1～4層 q2= KN/m q2180。=3 KN/m P1= M1=m P2= KN M2=m將上述計(jì)算結(jié)果匯總，見表81和表82。表81橫向框架恒載匯總表Tab 71 The dead loads gathering table of transverse frame層次q1/(KN/m)q1180。/(KN/m)q2/(KN/m)q2180。/(KN/m)P1/KNP2/KNM1/KNmM2/ KNm51～4表82 橫向框架活載匯總表Tab 72 The live loads gathering table of transverse frame層次q2/(KN/m)q2180。/(KN/m)P1/KNP2/KNM1/KNmM2/ KNm51～433）內(nèi)力計(jì)算梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計(jì)算時(shí)可用半框架。彎矩計(jì)算過程如圖84,計(jì)算結(jié)果見圖85。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起來的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加而得到。計(jì)算柱底軸力還需要考慮柱的自重，如表83和表84所示。圖84 橫向框架彎矩的二次分配 （M單位：KNm）Chart 84 frame Liang, column line rigidity schematic drawing圖85豎向荷載作用下框架彎矩圖 （M單位：KNm）Chart 85 under dead load and live load function frame curved distance chart表83 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）Tab 73 The shearing force of beam ends and axial force of column under dead loads層次荷載引起剪力AB跨 BC跨VA=VB VB=VC彎矩引起剪力AB跨 BC跨VA=VB VB=VC總 剪 力AB跨 BC跨VA VB VB=VC柱 軸 力A柱 B柱N頂 N底 N頂 N底5040302010表84 活載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）Tab 74 The shearing force of beam ends and axial force of column under live loads層次荷載引起剪力AB跨 BC跨VA=VB VB=VC彎矩引起剪力AB跨 BC跨VA=VB VB=VC總 剪 力AB跨 BC跨VA VB VB=VC柱 軸 力A柱 B柱N頂 N底 N頂 N底50403019201910 橫向框架內(nèi)力組合結(jié)構(gòu)的抗震等級可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素，由查表可知，本工程的框架為三級抗震等級。本例考慮了四種內(nèi)力組合，+ , + ,+。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見表85，表中SGk 、SQk兩列中的梁端彎矩M為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（）。表85 框架梁內(nèi)力組合表Tab 75 The internal force binatorial table of frame beams層次截面內(nèi)力SGkSQkSEk+ SEk→ ←++V=gRE[hvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb]一層AM387VB左MVB右MV跨間MabMbc二層AMVB左MV200B右MV跨間MabMbc五層AMVB左MV B右MV跨間MabMbc注：表中MAB 和MBC 分別為AB跨和BC跨的跨間最大正彎矩。M 以下部受拉為正，V 以向上為正。其中，SGE=SGk+ , SEk前均應(yīng)加上177。，表示左震與右震不同作用下的內(nèi)力。下面以第一層AB跨梁考慮地震作用的組合為例，說明各內(nèi)力的組合方法。對支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合情況進(jìn)行計(jì)算，求跨間最大正彎矩時(shí)，可根據(jù)梁端彎矩組合及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定。圖86 均布和梯形荷載下的計(jì)算簡圖Chart 86 all cloth and trapezoid lotus carry a next calculation sketch plan由圖86可得 VA=－(MA+MB)/l+1/2q1l+(1－a)q2l/2若VA－1/2(2q1+q2)al≤0 ,說明x≤al ,其中x為最大正彎矩截面至A支座的距離，則x可由下式求解： VA－q1x－將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩 Mmax=MA+VAx－q1x2/2－q2x3/6al若VA－1/2(2q1+q2)al≥0 ,說明x≥al，則 x= (VA+q2al/2)/ (q1+q2) Mmax=MA+VAx－(q1+q2)x2/2+q2al(x－al/3)/2若VA≤0,則 Mmax=MA 圖87均布和三角形荷載下的計(jì)算簡圖 Chart 87 all clothandtriangle lotus carry next calculation sketch同理，由87可求得三角形分布荷載和均布荷載作用下的VA、x和Mmax的計(jì)算公式 VA=－(MA+MB)/l+1/2q1l+(1－a)q2l/4x由下式解得 q1x+ q2x2/l=VA Mmax=MA+VAx－q1x2/2－q2x3/3al取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面按相應(yīng)的方法進(jìn)行組合，組合結(jié)果及柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整見表86~89。表86 橫向框架A柱彎矩和軸力組合Tab 86 The moment and axial force bination of A column in transverse frame層次截面內(nèi)力SGkSQkSEk+ SEk→ ←++NminNMmax|MNmaxM5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN8658652柱頂M188188N柱底MN16901柱頂MN柱底MN注：表中M以左側(cè)受拉為正，單位為KNm ，N以受壓為正，單位為KN ，SEk前均應(yīng)加上177。，表示左震與右震不同作用下的內(nèi)力。表87橫向框架A柱剪力組合（KN）Tab 77 The shearing force bination of A column in transverse frame(KN)層次SGkSQkSEk177。 SEk ++gRE[hvb(Mbl+Mbr)/Hn]5177。4177。3177。2177。1
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