金工車間雙跨等高工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(編輯修改稿)
2025-07-15 04:21 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 (1+2)+13(1+2)+5(1+2)+73—3M(1+2)+*12(1+2)+*6(1+2)+*5(1+2)+*12NV(1+2)+12(1+2)+6(1+2)+5(1+2)+12③+④+⑤+⑥+⑦+⑧+⑨+⑩+⑾+⑿+⒀表5（4）A柱荷載效應(yīng)組合內(nèi)力組合截面S=++Max及相應(yīng)N，V—Max及相應(yīng)N，VNmax及相應(yīng)M，VNmin及相應(yīng)M，V1—1M(①+②)+*（③+④+⑦）(1+2)+*[*(6+8)](1+2)+*(3+4+7)(1+2)+*(4+7)N（① +②)+（③+④+⑦）(1+2)+[*(6+8)](1+2)+*(3+4+7)(1+2)+*(4+7)II—IIM(①+②)+*【④+*(⑤+⑦)】(1+2)+*[3+*(6+8)](1+2)+*（3+4+5）(1+2)+*⑧N(1+2)+【4+*（5+7）】(1+2)+[3+*(6+8)](1+2)+（3+4+5）(1+2)+⑧III—IIIM(1+2)+*(4+7)(1+2)+*[3+*(6+8)](1+2)+*（3+4+5）(1+2)+*（4+7）NV(1+2)+(4+7)(1+2)+[3+*(6+8)]（1+2)+（3+4+5）（1+2)+（4+7）表 6（1）各種荷載單獨(dú)作用下B柱控制截面的內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)匯總控制截面及內(nèi)力正方向橫載類別橫載效應(yīng)屋面活荷載效應(yīng)吊車豎向車荷載效應(yīng)吊車水平荷載效應(yīng)風(fēng)荷載彎矩圖及柱底截面剪力屋蓋自重柱及吊車梁自重作用在AB跨作用在CD跨作用在A柱作用在B 柱左作用在B 柱右作用在C 柱作用在AB跨作用在BC跨作用在AB及BC跨左風(fēng)右風(fēng)序號123456789101112131—12—23—3表6（2） B柱荷載效應(yīng)組合內(nèi)力組合截面S=++及相應(yīng)N，V—及相應(yīng)N，V及相應(yīng)M，V及相應(yīng)M，VI—IM(1+2)+*(4+6+9+12)(1+2)+*[3+7+10+13](1+2)+*(3+4+6+9+12)(1+2)+*(6+9+12)N(1+2)+(4+6+9+12)(1+2)+[3+7+10+13](1+2)+(3+4+6+9+12)(1+2)+(6+9+12)II—IIM(1+2)+*(4+7+10+12)(1+2)+*[3+6+9+12](1+2)+*(3+4+*(5+7)+11+12)(1+2)+**12N(1+2)+*(4+7+10+12)(1+2)+[3+6+9+12](1+2)+*(3+4+*(5+7)+11+12)(1+2)+*12III—IIIM(1+2)+*[4+*(5+7)+11+12](1+2)+*[3+*(6+8)+11+13](1+2)+*(3+4+*(5+7)+11+12)(1+2)+**12NV(1+2)+[4+*(5+7)+11+12](1+2)+[3+*(6+8)+11+13](1+2)+(3+4+*(5+7)+11+12)(1+2)+*12 內(nèi)力組合截面S=+及相應(yīng)N,V及相應(yīng)N,V及相應(yīng)M,V及相應(yīng)M,VI—I（①+②）+⑥（①+②）+⑦（①+②）+④（①+②）+⑥（①+②）+⑥（①+②）+⑦（①+②）+④（①+②）+⑥II—II（①+②）+⑦（①+②）+⑥（①+②）+⑦（①+②）+（①+②）+⑦（①+②）+⑥（①+②）+⑦（①+②）+703III—III（①+②）+（①+②）+（①+②）+⑦（①+②）+（①+②）+（①+②）+（①+②）+⑦（①+②）+表6（3）B柱荷載效應(yīng)組合表6（4）B柱荷載效應(yīng)組合 內(nèi)力組合截面及相應(yīng)N,V及相應(yīng)N,V及相應(yīng)M,V及相應(yīng)M,VI—I（①+②）+(④+⑥）（①+②）+(③+⑦）（①+②）+(③+④+⑥）（①+②）+⑥（①+②）+(④+⑥)（①+②）+(③+⑦)（①+②）+(③+④+⑥)（①+②）+⑥II—II（①+②）+(④+⑦）（①+②）+(③+⑥）（①+②）+[③+④+（⑤+⑦）]（①+②）+④（①+②）+(④+⑦)（①+②）+(③+⑥)（①+②）+[③+④+（⑤+⑦）]（①+②）+④703III—III（①+②）+[④+（⑤+⑦）]（①+②）+[③+（⑥+⑧）]（①+②）+[③+④+（⑤+⑦）]（①+②）+④（①+②）+[④+（⑤+⑦）]（①+②）+[③+（⑤+⑦）]（①+②）+[③+④+（⑤+⑦）]（①+②）+④iii）及相應(yīng)的M，V；iv） 及相應(yīng)的M，V。由于該廠房不考慮抗震設(shè)防，所以除柱底截面IIIIII外，其他截面的不利內(nèi)力組合中未給出相應(yīng)的剪力值。對柱進(jìn)行裂縫寬度驗算和地基承載力計算時，采用荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合，參照承載力極限狀態(tài)基本組合，取荷載分項系數(shù)為1。表215（2），（3），（4）和表216（2），（3），（4）分別為A柱和B柱荷載效應(yīng)的基本組合和標(biāo)準(zhǔn)組合。3. 排架柱的設(shè)計（1）A（C）柱。A（C）柱為偏心受壓構(gòu)件，在不同荷載組合中，同一截面分別承受正負(fù)彎矩，但考慮到施工方便，一般采用對稱配筋，取= ’；混凝土強(qiáng)度等級為C30，= , 。鋼筋為HRB335，=’=300；箍筋HPB235。1）選取控制截面最不利內(nèi)力。對于對稱配筋的偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)且時，為大偏心受壓構(gòu)件；當(dāng)或雖但時，為小偏心受壓構(gòu)件。在選取控制截面最不利時，可取=。對于上柱，截面有效高度 。用上述方法對上柱II截面的12組內(nèi)力進(jìn)行判別，有 9 組內(nèi)力為大偏心受壓， 3 組內(nèi)力為小偏心受壓。其中 3 組小偏心受壓的N值據(jù)滿足說明為構(gòu)造配筋。對9 組大偏心受壓內(nèi)力，按照“彎矩相差不多時，軸力越小越不利；軸力相差不多時，彎矩越大越不利”的原則確定上柱的最不利內(nèi)力為 對于下柱，可參照上柱的方法選取最不利的內(nèi)力。經(jīng)計算判斷，下柱IIIIII截面的12組內(nèi)力進(jìn)行判別，有 8組內(nèi)力為大偏心受壓， 4 組內(nèi)力為小偏心受壓。其中 4 組小偏心受壓的N值均滿足說明為構(gòu)造配筋。選取下柱控制截面的兩組最不利內(nèi)力：第一組：第二組：2）上柱配筋計算。選取上柱最不利的內(nèi)力進(jìn)行配筋計算：參照附表212，吊車廠房排架方向上柱的計算長度為所以，初始偏心距為由于，應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)。取。截面受壓區(qū)高度為且，說明截面屬于大偏心受壓情況，并按時計算。 選 ，則柱截面全部縱筋的配筋率 ，截面一側(cè)鋼筋的配筋率 ，滿足要求。按軸心受壓構(gòu)件驗算垂直于彎矩作用平面的受壓承載力，由附表212查知垂直于排架方向上柱的計算長度 ，則滿足彎矩作用平面外的承載力要求。3）下柱配筋計算。由分析結(jié)果可知，下柱取下列兩組最不利內(nèi)力進(jìn)行配筋計算：第一組：第二組：iii）及相應(yīng)的M，V；iv） 及相應(yīng)的M，V。由于該廠房不考慮抗震設(shè)防，所以除柱底截面IIIIII外，其他截面的不利內(nèi)力組合中未給出相應(yīng)的剪力值。對柱進(jìn)行裂縫寬度驗算和地基承載力計算時，采用荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合，參照承載力極限狀態(tài)基本組合，取荷載分項系數(shù)為1。表5（2），（3），（4）和表（2），（3），（4）分別為A柱和B柱荷載效應(yīng)的基本組合和標(biāo)準(zhǔn)組合。3. 排架柱的設(shè)計（1）A（C）柱。A（C）柱為偏心受壓構(gòu)件，在不同荷載組合中，同一截面分別承受正負(fù)彎矩，但考慮到施工方便，一般采用對稱配筋，取= ’；混凝土強(qiáng)度等級為C30，= , =。鋼筋為HRB335，=’=300；箍筋HPB235。1）選取控制截面最不利內(nèi)力。對于對稱配筋的偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)且時，為大偏心受壓構(gòu)件；當(dāng)或雖但時，為小偏心受壓構(gòu)件。在選取控制截面最不利時，可取=。對于上柱，截面有效高度=40035=365mm 。用上述方法對上柱II截面的12組內(nèi)力進(jìn)行判別，有9組內(nèi)力為大偏心受壓，3組內(nèi)力為小偏心受壓。其中 組小偏心受壓的N值均滿足說明為構(gòu)造配筋。對9組大偏心受壓內(nèi)力，按照“彎矩相差不多時，軸力越小越不利；軸力相差不多時，彎矩越大越不利”的原則確定上柱的最不利內(nèi)力為對于下柱，可參照上柱的方法選取最不利的內(nèi)力。經(jīng)計算判斷，下柱IIIIII截面的12組內(nèi)力進(jìn)行判別，有 組內(nèi)力為大偏心受壓， 組內(nèi)力為小偏心受壓。其中 組小偏心受壓的N值均滿足說明為構(gòu)造配筋。選取下柱控制截面的兩組最不利內(nèi)力：第一組：第二組：2）上柱配筋計算。選取上柱最不利的內(nèi)力進(jìn)行配筋計算：參照附表212，吊車廠房排架方向上柱的計算長度為所以，初始偏心距為由于，應(yīng)
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