【文章內容簡介】 的形狀，要根據地形、地質條件和結構要求確定。該壩為中壩，建基面不要求為新鮮巖石，故河床壩段以弱風化帶作建基面，最大開挖深度5—8。最低建基面高程280；兩岸壩段以弱風化至微風化帶作建基面，為提高壩體的側向穩(wěn)定性，沿岸坡開挖成臺階狀,左岸岸坡傾角較大,為了壩段的橫向穩(wěn)定,通常在斜坡上按壩體的分段開挖成臺階,臺階宜位于壩體橫縫部位。臺階應避免開挖成銳角或高差甚大的陡坡,以免壩體發(fā)生集中應力或使壩體混凝土與基巖不能緊密結合。同時還應注意邊坡走向與節(jié)理一致時，邊坡坡度不宜陡與節(jié)理的坡度?；鶐r開挖后，在澆筑混凝土前，需進行徹底的清理和沖洗，包括：清除一切松動的巖塊，打掉凸出的尖角，基坑中原有的勘探鉆孔、井、洞等均應回填封堵。還必須注意，開挖爆破不能損害設計開挖線以下基巖的質量；當基巖為易風化的巖石，如頁巖、粘性巖等時，～,待混凝土澆筑時才隨挖隨澆。為了提高基巖的整體性和彈性模量，減少基巖受力后的變形，提高基巖的抗壓、抗剪強度，降低基巖的滲透性，在壩基和消力池底板基巖均作固結灌漿，孔深4—7，孔距3，排距4，呈梅花形布置，局部斷層交匯帶、壩踵、壩址附近適當加密、加深固結孔。帷幕孔上游固結加深至10。具體布置見下圖。 固結灌漿布置為了減小滲透壓力對壩體穩(wěn)定的影響，減小揚壓力，在壩基的迎水面，即在壩體灌漿廊道下的基礎內形成一道連續(xù)而垂直的幕墻。在灌漿廊道設置一排帷幕灌漿孔，孔距3，利用高壓灌漿填塞基巖內的裂縫和孔隙等滲水通道，帷幕深度以深入相對抗水層頂板以下20控制，河床部位帷幕一般深40，左岸深度70，右岸深度42，在斷層部位局部加深。為了減低繞壩滲漏和滲流速度，防滲帷幕均向岸坡內伸一定距離。對于規(guī)模較小或較淺的斷層和破碎帶，采用局部掏空，再用混凝土回填的方法處理；對于規(guī)模較大或較深的斷層和破碎帶，將采用刻槽回填混凝土塞的辦法處理 壩體混凝土分區(qū) 壩體各部位的工作條件不同，對混凝土強度、抗?jié)B、抗凍、抗沖刷、抗裂等性能的要求也不同。為節(jié)約與合理使用水泥，通常將壩體按不同部位和不同工作條件分區(qū)，采用不同標號的混凝土，如下圖所示： 重力壩分區(qū)圖圖中：Ⅰ區(qū)――上、下游水位以上壩體表層混凝土；Ⅱ區(qū)――上、下游水位變化區(qū)的壩體表層混凝土；Ⅲ區(qū)――上、下游最低水位以下壩體表層混凝土；Ⅳ區(qū)――靠近地基的混凝土；為了便于施工，壩體混凝土采用的標號種類應盡量減少，并與樞紐中其他建筑物混凝土標號相一致。同一澆筑塊中的標號不得超過兩種，相鄰區(qū)的標號不得超過兩級，以免引起應力集中或產生溫度裂縫。分區(qū)厚度一般不小于2～3m，以便澆筑施工。壩體不同分區(qū)的混凝土所用的水泥，應盡量采用同一品種，并優(yōu)先采用大壩水泥。有抗凍或抗沖刷要求的部位，不宜采用火山灰水泥或礦渣水泥。壩體內部混凝土可適當摻加摻和料或外加劑，以降低水泥用量并改善混凝土的性能。大體積混凝土結構的下游面及建筑物內部采用抗?jié)B標號的最小容許值為S2；大體積混凝土結構的擋水面的防滲層的混凝土采用抗?jié)B標號的最小容許值為S6。水位漲落區(qū)的外部混凝土抗凍標號小容許值為D200；鋼筋混凝土結構則為D250；水位漲落區(qū)以上的外部混凝土抗凍標號的最小容許值為D100。混凝土分區(qū)的尺寸一般為：外部（Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ區(qū)）混凝土各區(qū)厚度的最小值為2～3m，上游面的厚度比下游面的大；基礎混凝土（Ⅵ區(qū)），（L為壩體底部邊長）。在不同標號的混凝土之間要有良好的接觸帶，施工中須混合充分加強震搗，或采用池形縫結合，同時相鄰混凝土標號的級差不宜大于兩級，水化熱溫升和體積收縮變形都不相同，容易在接觸帶產生裂縫。第二部分 設計計算書根據水位～庫容曲線以及某某壩址設計洪水過程線，孔口尺寸、孔數以及堰頂高程，利用調洪演算來確定設計洪水位和校核洪水位，為后面壩頂高程的確定奠定基礎。(a)根據庫容曲線ZV，以及用水力學公式計算QZ關系式中：q——過堰流量，單位為；B——過水斷面寬度，單位為m；m——堰的流量系數；——局部水頭損失系數；——堰頂全水頭，單位為m。(b)分析確定調洪開始時的起始條件，起調水位357m。(c)本次調洪計算采用《水能規(guī)劃》書中介紹的列表試算法計算，依據書中所給的水庫洪水調節(jié)原理，采用水量平衡方程式式中：Q1，Q2——分別為計算時段初、末的入庫流量（）；——計算時段中的平均入庫流量（m3/s），它等于(Q1+Q2)/2；q1,q2——分別為計算時段初、末的下瀉流量（m3/s）；——計算時段中的平均下瀉流量（m3/s），即= (q1+q2)/2；V1，V2——分別為計算時段初、末的水庫的蓄水量（m3）；——為V2和V1之差；——計算時段，一般取1～6小時，需化為秒數。采用開敞式溢流時，利用下式計算 式中：——溢流流量，單位為；——為閘孔數；——過水斷面寬度，單位為m；m——堰的流量系數，；——側收縮系數，根據閘墩厚度及墩頭形狀而定，在（~）中取值，；——堰頂全水頭，單位為m。計算說明：a)由洪水資料獲得入庫洪水量；b)時段平均入庫流量：由前、后時的入庫洪水量取平均值得到；c)下泄水量：由水庫水位確定(水庫水位未知)；d)時段平均下泄流量：由前、后時的下泄流量取平均值得到；e)時段內水庫水量變化：由“時段平均入庫流量”“時段平均下泄流量”3600得到；f)水庫存水量：與水庫水位有關(水庫水位未知)。g)本設計采用半圖解法進行計算，利用，可求出一個對應的下瀉流量，即可求出該對應時段的平均下瀉流量，即可求得下泄流量q和的關系，建立輔助圖線，再根據水量平衡方程式 變形可求出 由初始的調洪下泄流量可以在輔助圖線上查的的值利用水量平衡公式的變形公式可求的，再在輔助圖形上查的相應的，同理可求的，，畫出下泄流量和相應的入庫流量與時間的關系圖線，求的其交點，求出最大下泄流量，查出相應的水位。調洪演算方案擬定如下，共有兩個方案，表 調洪演算方案堰頂高程(m)孔口尺寸(m)孔數方案一34716189方案二34516208注：表示孔口尺寸(m)(寬180。高)，即寬m，高m 計算工況分校核和設計兩種，由設計規(guī)范可知：混凝土壩按500年一遇（P=%）洪水設計，2000年一遇（P=%）洪水校核。根據以上數據應用下泄流量的計算公式 計算下泄流量，其中ε=，g=,流量系數m=,根據以上數據和不同的堰寬可得不同水深時的下瀉流量.方案一：堰頂高程347m,堰寬為144m,： 下泄流量q水位m庫容(億m3)下泄流量347348349350351352353354355356357358359360361362363364365366367368369370371372373374375376377378379方案二：堰頂高程345m,堰寬為128m,： 下泄流量q水位庫容下泄流量q345346347348349350351352353354355356357358359360361362363364365366367368369370371372373374375376377378379方案一：計算中V取溢洪道堰頂以上庫容，計算時段取△t=3h。水庫設計洪水單輔助曲線計算表，堰寬144計算過程見下表 單輔助曲線計算表水位Z(M)庫容v（億m3）堰上庫容347348349350351352353354355356357358359360361362363364365366367368369利用表14中第(5)、(7) 輔助圖線(b=144m)方案一：計算中V取溢洪道堰頂以上庫容，計算時段取△t=3h。水庫設計洪水單輔助曲線計算表)堰寬12計算過程見表 單輔助曲線計算表水位Z庫容v（億m3）堰上庫容345 346 347 348 349 350 351 352 353 354 355 356 357 358 359 360 361 362 363 364 365 366 367 368 369 (5)、(7) 輔助圖線（b=128m）方案一：水庫半圖解法調洪計算表(P=%)堰寬144m, 調洪計算表時間（h）時刻入庫流量平均入庫流量Q下泄流量q1390444536422042207496047484748105608528452841364486028602816713667926792197568735273522280807824782425888082808280289680928092803111040103603412240116403712960126004013120130404313200131604613280132404913680134805214240139605514880145605815760153206116800162806417920173606719200185607020320197607321280208007622000216407922240221208222320222808522160222408822080221209121520218009420480210009719200198401001808018640103165601732010615120158401091416014640112132001368011512320127601181152011920121108001116012410160104801279600988013090409320133856088001368240840013979928116繪制調洪曲線(1)、(2)、(5)三欄相應的數據繪制成Q~t，q~t關系曲線