【文章內容簡介】 的最大彎矩和變形。 大橫桿的自重標準值 P1= 腳手板的荷載標準值 P2=179。 活荷載標準值 Q=179。 靜荷載的計算值 q1=179。 +179。 = 活荷載的計算值 q2=179。 = 大橫桿計算荷載組合簡圖 (跨中最大彎矩和跨中最大撓度 ) 大橫桿計算荷載組合簡圖 (支座最大彎矩 ) 抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下 : 跨中最大彎矩為 M1=(179。 +179。 )179。 = 17 / 33 支座最大彎矩計算公式如下 : 支座最大彎矩為 M2=(179。 +179。 )179。 = 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =179。 106/= 大橫桿的計算強度小于 ,滿足要求 ! 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下 : 靜荷載標準值 q1=+= 活荷載標準值 q2= 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=( 179。 + 179。 ) 179。 (100 179。 179。 105 179。)= 大橫桿的最大撓 度小于 ,滿足要求 ! 小橫桿的計算 : 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=179。 = 腳手板的荷載標準值 P2=179。 179。 活荷載標準值 Q=179。 179。 荷載的計算值 P=179。 +179。 +179。 = 小橫桿計算簡圖 抗彎強度計算 18 / 33 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下 : 集中荷載最大彎矩計算公式如下 : M=(179。 )179。 +179。 =179。 106/= 小橫桿的計算強度小于 ,滿足要求 ! 撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下 : 集中荷載最大撓度計算公式如下 : 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=179。 179。 (384179。 179。 105179。 )= 集中荷載標準值 P=++= 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=19179。 179。 (384179。 179。 105179。 )= 最大撓度和 V=V1+V2= 小橫桿的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 扣件抗滑力的計算 : 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規(guī)范 ): R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值 ,取 ； R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 19 / 33 橫桿的自重標準值 P1=179。 = 腳手板的荷載標準值 P2=179。 179。 活荷載標準值 Q=179。 179。 荷載的計算值 R=179。 +179。 +179。 = 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 當直角扣件的擰緊力矩達 時 ,試驗表明 :單扣件在 12kN 的 荷載下會滑動 ,其抗滑承載力可取 ； 雙扣件在 20kN 的荷載下會滑動 ,其抗滑承載力可取 。 .2 腳手架荷載標準值 : 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值 (kN/m)；本例為 NG1 = 179。 = (2)腳手板的自重標準值 (kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值 為 NG2 = 179。 4179。 179。 (+)/2= (3)欄桿與擋腳手板自重標準值 (kN/m)；本工程采用鋼管欄桿，標準值為 NG3 = 179。 179。 4/2= (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng) (kN/m2)； NG4 = 179。 179。 = 經計算得到，靜荷載標 準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2 取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 179。 2179。 179。 風荷載的計算 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 —— 基本風壓 (kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB500092020)附錄表 的規(guī)定采用： W0 = Uz —— 風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB500092020)附錄表 的規(guī)定采用： Uz = 20 / 33 Us —— 風荷載體型系數(shù)： Us = 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 179。 179。 179。 = 。 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = + 179。 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力 N=179。 +179。 179。= 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = + 經過計算得 到，底 部立桿的 最大軸 向壓力 N= 179。 + 179。= 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 計算公式 MW = 179。 其中 Wk —— 風荷載基本風壓標準值 (kN/m2)； la —— 立桿的縱距 (m)； h —— 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=179。 179。 179。 179。 179。 立桿的穩(wěn)定性計算 : ,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值， N=； i —— 計算立桿的截面回轉半徑， i=； k —— 計算長度附加系數(shù)，取 ； u —— 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定， u=； l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， l0=179。 179。=； A —— 立桿凈截面面積 ， A=； W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； —— 由長細比，為 3118/16=196； 21 / 33 —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細比 l0/i 的結果查表得到； —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =10869/(179。 424)=； [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值， [f]=； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 [f],滿足要求 ! ,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值， N=； i —— 計算立桿的截面回轉半徑， i=； k —— 計算長度附加系數(shù)，取 ； u —— 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定， u=； L0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， l0=179。 179。=； A —— 立桿凈截面面積， A=； W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； —— 由長細比，為 3118/16=196； —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細比 l0/i 的結果查表得到 ； MW —— 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩， MW=； —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =10208/(179。 424)+271000/4491=； [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值， [f]=； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 [f],滿足要求 ! 最大搭設高度的計算 : 不考慮風荷載時 ,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K —— 構配件自重標準值產生的軸向力， NG2K = ； NQ —— 活荷載標準值， NQ = ； 22 / 33 gk —— 每米立桿承受的結構自重標準值， gk = ； 經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度 Hs = 米。 腳手架搭設高度 Hs 等于或大于 26 米，按照下式調整且不超過 50 米： 經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架 搭設高度限值 [H] = 米。 考慮風荷載時 ,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：