【文章內容簡介】 上清液 上清液 泥餅外運 + 氧化溝工藝流程 工藝介紹 氧化溝氧化溝是延時曝氣活性污泥法的一種變型。污水和活性污泥在渠道中不斷循環(huán)流動，所以氧化溝的水力停留時間長，有機負荷低，污泥齡長。不僅能去除碳還能脫氮除磷，處理效果好，運行管理非常簡單。氧化溝處理技術與其他生物處理工藝相比，具有以下技術經濟方面的特點：（1）工藝流程簡單，污泥產生量較少，污泥較穩(wěn)定，簡化污泥后處理工藝流程。（2）出水水質好、處理效果穩(wěn)定。試驗研究和生產實踐均表明，氧化溝在去除BOD和SS方面均取得比傳統(tǒng)活性污泥法更好的出水水質，運行也更穩(wěn)定可靠。（3）投資省、運行費用低。在要求氧化溝具脫氮功能時，其基建投資和運行費用比其他具脫氮功能的生物處理工藝都要低。（4）耐沖擊負荷。對進水水量和水質的變化有較大的適應性。能承受沖擊負荷而不致影響處理性能。（5）構造形式多樣，設計運用靈活。目前應用較為廣泛的氧化溝類型包括：帕斯韋爾（Pasveer）氧化溝、卡魯塞爾（Carrousel）氧化溝 、奧爾伯（Orbal）氧化溝、T型氧化溝（三溝式氧化溝）、DE型氧化溝和一體化氧化溝。本設計采用雙溝式氧化溝工藝[9]。第三章 污水處理主要設備及構筑物 格柵格柵是由一組平行的金屬柵條或篩網制成的框架設備．被安裝在污水渠道、泵房集水井的進口處或處理廠的端部，用以截留較大的懸浮物或漂浮物，減輕后續(xù)處理構筑物的處理負荷，保護后續(xù)處理設施[10]。 確定設計參數(shù)設計流量Qmax=20000m3/d=柵前流速v1=，過柵流速v2=,柵條寬度s=，格柵間隙b=10mm,，格柵傾角α=60176。,單位柵渣量ω1=。 設計計算確定格柵前水深，根據(jù)最優(yōu)水力斷面公式計算得柵前槽寬，則柵前水深,柵條間隙數(shù), 設置一組格柵柵槽有效寬度B=s（n1）+en=（651）+65=,進水渠道漸寬部分長度（其中α1為進水渠展開角）柵槽與出水渠道連接的漸窄部分長度, 過柵水頭損失（h1） 因柵條邊為圓形截面，取k=3，則, 其中 h1：計算水頭損失 k：系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數(shù)，取k=3 ε：阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關，當為圓形斷面時β=柵后槽總高度（H） 取柵前渠道超高h2=，則柵前槽總高度H1=h+h2=+= 柵后槽總高度H=h+h1+h2=++=格柵總長度L=L1+L2+++=++++176。=每日柵渣量ω= =取用人工清渣 格柵草圖 污水提升泵房 設計說明提升泵房用以提高污水的水位，保證污水能在整個污水處理流程過程中流過 ，從而達到污水的凈化。 設計參數(shù)設計流量18000m3/d=750m3/h, 泵房工程結構按遠期流量設計。 泵房設計計算采用氧化溝工藝方案，污水處理系統(tǒng)簡單，故污水只考慮一次提升。污水經提升后入調節(jié)池，然后自流初沉池、氧化溝、二沉池及氣浮池，最后由出水管道排出。各構筑物的水面標高和池底埋深見第五章的高程計算。（既泵站吸水池最底水位）,（即調節(jié)池水面標高）。所以，提升凈揚程Z=（）=,水泵水頭損失取2m從而需水泵揚程H=Z+h=，采用2臺選擇350QZ100型軸流式潛水電泵，單臺提升流量1210m3/h，一用一備。該泵提升流量1210m3/h，轉速1450r/min。占地面積為，即為正方形邊長為9m泵房,高6m,泵房為半地下式，地下埋深4m，地上2m。水泵為自灌式[11]。 調節(jié)池調節(jié)池的作用是均質和均量,一般還可考慮兼有沉淀、混合、加藥、中和和預酸化等功能。調節(jié)池為鋼混結構，主要作用是對廢水處理站的進水水質水量進行均化，使后續(xù)處理設施保持水量和濃度均勻，控制溫度，pH值，防止沖擊負荷和斷水現(xiàn)象產生?？刂茰囟龋{節(jié)pH值，為后續(xù)生化處理做準備。處理根據(jù)制革廢水水質變化不太大的現(xiàn)實，本工程調節(jié)池主要考慮對水量的均化，在調節(jié)池前投加硫酸亞鐵，進行化學除硫[12]。 確定設計參數(shù) 設計日平均水量為：20000m3/d；停留時間：6h；有效水深:3m；超高：；容積加大系數(shù)： 設計計算總體積 所以取V＝7500m3 調節(jié)池的尺寸A=WT/h=7500/3=2500m2設長為50m,則寬為50m縱向隔板間距采用5m,將池分為3格調節(jié)池尺寸：LBH =5050 m調節(jié)池前投加硫酸亞鐵投加量200mg/L, 豎流式初沉池沉淀池按工藝布置的不同，可分為初次沉淀池和二次沉淀池．初次沉淀池是一級污水處理廠的主體處理構筑物，處理的對象是懸浮物質，同時可去除部分BOD5，可改善生物處理構筑物的運行條件并降低其BOD5負荷。減輕后續(xù)處理設備的負荷，保證生物處理設備凈化功能的正常發(fā)揮。沉淀池按池內水流方向的不同，可分為平流式沉淀池，幅流式沉淀池和豎流式沉淀池．因本次設計的設計流量不大，擬采用豎流式沉淀池[13]。 設計參數(shù)沉淀時間t=；中心管內流速v0=；~。 設計與計算采用兩組，Q1=Q/2=10000m3/d=＝中心管面積與直徑f1—中心管截面積，m2d0—中心管直徑，mQ1—每個池的最大設計流量，m3/sV0—中心管內的流速沉淀池的有效沉淀高度，即中心高度h2=vt3600=3600=v—污水在沉淀區(qū)的上升流速t—沉淀時間，—,h2—有效沉淀高度中心管喇叭口到反射板之間的間隙高度d1===v=h3—間隙高度v1—間隙流出速度，一般不大于40mm/sd1—喇叭口直徑反射板直徑d2===沉淀池總面積及沉淀池直徑（1）池的沉淀區(qū)面積f2= =沉淀池的總面積為A=f1+f2=+150=(3) 沉淀池的直徑污泥斗高度及容積取α=600，,則緩沖層高度h4,已知進水SS濃度=，初沉池效率設計50％，則出水SS濃度，取污泥含水率P0=99%，污泥容重=1000kg/m3,兩次排泥時間間隔T=2d=每個沉淀池的污泥量W=沉淀池的總高度H=h1+h2+h3+h4+h5=++++=h1—超高， 豎流式沉淀池示意圖 氧化溝（采用雙溝式氧化溝） 本設計所采用的雙溝式氧化溝，運行負荷非常低，處理效果好，且停留時間長、稀釋能力強、抗沖擊負荷能力強，且能適應高鹽度對微生物產生的抑制作用，又能在較長時間內使難降解有機物得到降解和無機化[14]。 確定設計參數(shù)污泥齡Qc=15d；污泥產泥系數(shù)Y=；污泥濃度X=4000mg/L；污泥自身氧化率Kd=；水流量Q=20000m3/d；氧化溝進水BOD5:L0=；Le=20mg/L；污泥含水率p=99%。 設計計算氧化溝總容積計算（1）硝化區(qū)的容積計算（2）氧化溝總容積K—具有活性作用的污泥的總污泥量的比例氧化溝為雙溝式氧化溝，取池深H=4m，寬b=20m（1）總面積（2）四個彎道的面積 （3）直道的面積 （4）直道的長度 取L＝105m（5）中心島寬3m，最外墻和內墻厚度350mm，其余墻體厚250mm，磚混結構剩余污泥量計算（1）剩余活性污泥量（2）濕污泥量（3）水力停留時間t=24V/Q=24 19189/20000= 在10—24之間，符合要求。（4）污泥負荷~，所以符合要求。最大需氧量的計算, , 分別為BOD，氨氮和活性污泥氧當量符合要求最大需氧量計算。 曝氣設備采用轉刷型曝氣機（1）標準供氧量R0—標準需氧量，kg/hT—設計溫度， OC—溫度系數(shù)α，β—修正系數(shù)，取α=，β=CS(T)—溫度T℃時，界面處溶解氧的濃度，mg/lC—標準大氣壓條件下氧的飽和度查表可知：Cs(20℃)=, Cs(15℃)=（2）對轉刷曝氣器有Qos—泵型葉輪在標準條件下的充氧量，kg/h。V—葉輪轉速，m/s。D—葉輪直徑Kn—池型修正系數(shù)；20℃時脫氧清水的需氧量RosRos=(14675)/[(1)（2020）]=22813kg/d=951kg/h（3）曝氣機數(shù)量N=4（臺） 根據(jù)不同含氧量采用相應的轉速以達到節(jié)能[15] 雙溝式氧化溝 二次沉淀池（幅流式沉淀池）為了使泥水分離以及混合液澄清、污泥濃縮并將分離得污泥回流到生物處理段，改善回流污泥得濃度和活性污泥處理系統(tǒng)的出水水質。本設計采用2座普通輻流式二次沉淀池，中心進水，周邊出水，去除腐殖污泥（指生物法中的剩余污泥）。 確定設計參數(shù)設計流量Qmax=20000m3/d=設計進水量：Q=20000m3/d，Q1=10000m3/d=（每組）表面負荷：— m3/ m2h ，取q= m3/ m2h4.、固體負荷：qs =140 kg/ m2d水力停留時間（沉淀時間）：T=2 h 設計計算沉淀池面積:按表面負荷算：沉淀池直徑： 取D= 有效水深為 h1=qbT= =2m4m3.、貯泥區(qū)容積： 為了防止磷在池中發(fā)生厭氧釋放，故貯泥時間采用Tw=2h，二沉池污泥區(qū)所需存泥容積： 則污泥區(qū)高度為 二沉池總高度： 取二沉池緩沖層高度h3=，超高為h4=則池邊總高度為 h=h1+h2+h3+h4=2+++=設池底度為i=，則池底坡度降為 式中：d為下口直徑，取1m。則池中心總深度為：H=h+h5=4..4+= 校核堰負荷： 徑深比： 堰負荷：以上各項均符合要求。流式二沉池計算草圖如下：選用中心傳動刮泥機，型號為XZG10,N= 氣浮池 氣浮池放在流程終端時確保在非正常情況下處理水達標排放，在池內投加Al2（SO4）3試劑。 確定設計參數(shù)設計流量 Qmax=20000m3/d=分離室停留時間ts=10min反應時間t=6min 溶氣水量占處理水量的比值R=30%接觸室上升流速Vc=10mm/s氣浮分離速度Vs=填料罐過流密度I=3000m3/(m2 d) 設計計算接觸室面積 分離室表面積 分離室水深 Hs=Vsts=1031060=，取Hs=氣浮池容積 W＝(Ac+As)Hs=(30+) =361m3反應池的容積 反應－氣浮池的總體積 V0=W+V=361+=，取V0=450m3 取氣浮池的有效水深Hs=4m S=V0/H=450/4= 長：寬=28：1反應氣浮總高度 浮渣層高度H1=，干舷高度H0= H=H0+H1+Hs=++=溶氣罐 懸浮固體干重S S=QSa=20000=106g/d 取廢水的溫度為200C，則空氣的密度ρ＝，溶解度Cs=