【文章內容簡介】 22 24 27 30錨板孔徑df 7 9 12 14 16 18 20 22 24 26 30 33最大間隙［△］ 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3212. △＞[△]或c＜10hef 時，只有部分錨栓承受剪切荷載（）；3. 當部分錨栓的錨板孔沿剪切荷載方向為長槽孔時，可不考慮這些錨栓承受剪力（）。 剪切荷載 V 作用下（），錨栓的剪力設計值應按下列公式計算：VVSi,x = Vx / nx ()VVSi,y = Vy / ny ()( ) ( V )2si,yV 2si,xVsi V = V + V ()VhSd = VVsi,max ()式中VVSi,x─錨栓i 所受剪力的x 分量；VVSi,y─錨栓i 所受剪力的y 分量；VVSi─錨栓i 所受的組合剪力值；Vx─剪切荷載設計值V 的x 分量；nx─參與Vx 受剪的錨栓數(shù)目；Vy─剪切荷載設計值V 的y 分量；ny─參與Vy 受剪的錨栓數(shù)目；VhSd─承受剪力最大錨栓的剪力設計值。 按彈性分析時，群錨在扭矩 T 作用下（），錨栓的剪力設計值應按下列公式計算：VTSi,x = T yi / (Σxi2+Σyi2 ) ()22VTSi,y = T xi / (Σxi2+Σyi2 ) ()( ) ( T )2si,yT 2si,xTsi V = V + V ()VhSd = VTsi,max ()式中T─扭矩設計值；VTSi,x─T 作用下錨栓i 所受剪力的x 分量；VTSi,y─T 作用下錨栓i 所受剪力的y 分量；VTSi─T 作用下錨栓i 所受組合剪力值；xi─錨栓i 至以群錨形心為原點的y 坐標軸的垂直距離；yi─錨栓i 至以群錨形心為原點的x 坐標軸的垂直距離。 群錨在剪力 V 和扭矩T 共同作用下()，錨栓的剪力設計值應按下式計算：( ) ( T )2si,yVsi,yT 2si,xVsi si,x V = V +V + V +V ()VhSd = Vsi,max ()式中VSi ─錨栓i 的剪力設計值。236 承載能力極限狀態(tài)計算 受拉承載力計算 錨固受拉承載力應符合表 的規(guī)定：表 錨固受拉承載力設計規(guī)定破壞類型 單一錨栓 群 錨錨栓鋼材破壞 NSd≤NRd,s NhSd≤NRd,s膨脹型錨栓及擴孔型錨栓穿出破壞 NSd≤NRd,p NhSd≤NRd,s混凝土錐體受拉破壞 NSd≤NRd,c NgSd≤NRd,c混凝土劈裂破壞 NSd≤NRd,sp NgSd≤NRd,sp注： NhSd— 群錨中拉力最大錨栓的拉力設計值；NgSd— 群錨受拉區(qū)總拉力設計值；NRd,s— 錨栓鋼材破壞受拉承載力設計值；NRd,c—混凝土錐體破壞受拉承載力設計值；NRd,p—膨脹型錨栓及擴孔型錨栓穿出破壞受拉承載力設計值；NRd,sp—混凝土劈裂破壞受拉承載力設計值。 錨栓或植筋鋼材破壞時的受拉承載力設計值 NRd,s，應按下列公式計算：Rd,s Rk,s RS,N N = N γ ()Rk,s s stk N = A f ()式中Rk,s N ─錨栓或植筋鋼材破壞受拉承載力標準值；RS,N γ ─錨栓或植筋鋼材破壞受拉承載力分項系數(shù)， 采用；As─錨栓或植筋應力截面面積；fstk─錨栓或植筋極限抗拉強度標準值。 單錨或群錨混凝土錐體受拉破壞時的受拉承載力設計值 NRd,c，應按下列公式計算：Rd,c Rk,c Rc,N N = N γ ()o s,N re,N ec,N ucr,Nc,No c,NRk,c Rk,c ψ ψ ψ ψAAN = N ()24式中 Rk,c N ─混凝土錐體破壞時的受拉承載力標準值。Rc,N γ ─混凝土錐體破壞時的受拉承載力分項系數(shù)， Rc,N γ 采用；oRk,c N ─開裂混凝土單根錨栓受拉，理想混凝土錐體破壞時的受拉承載力標準值， 條規(guī)定計算；oc,N A ─間距、邊距很大時，單根錨栓受拉，理想混凝土破壞錐體投影面面積， 條規(guī)定計算；Ac,N─單根錨栓或群錨受拉，混凝土實有破壞錐體投影面面積， 條有關規(guī)定計算；ψ s,N─邊距c 對受拉承載力的降低影響系數(shù)， 條規(guī)定計算；ψ re,N─表層混凝土因密集配筋的剝離作用對受拉承載力的降低影響系數(shù)，按 條規(guī)定計算；ψ ec,N─荷載偏心eN 對受拉承載力的降低影響系數(shù)， 條規(guī)定計算；ψ ucr,N─未裂混凝土對受拉承載力的提高系數(shù)， 條規(guī)定取用。 開裂混凝土單根錨栓，理想混凝土錐體破壞受拉承載力標準值oRk,c N (N)，應由試驗確定，在符合產品標準及本規(guī)程有關規(guī)定的情況下，可按下式計算或按表 采用：cu,k efoRk,c N = f h (膨脹型錨栓及擴孔型錨栓) (N) ()式中 fcu,k─混凝土立方體抗壓強度標準值(N/mm2 )，當fcu,k=45～60Mpa 時，應；hef─錨栓有效錨固深度(mm),對于膨脹型錨栓及擴孔型錨栓，為膨脹錐體與孔壁最大擠壓點的深度。 單根錨栓受拉，混凝土理想化破壞錐體投影面面積oc,N A 應按下列公式計算（圖）：2cr,Noc,N A = s ()式中cr,N s ─混凝土錐體破壞情況下，無間距效應和邊緣效應，確保每根錨栓受拉承載力標準值的臨界間距。對于膨脹型錨栓及擴孔型錨栓， 取cr,N ef s = 3h 。25 單根膨脹型錨栓、擴孔型錨栓受拉，混凝土錐體破壞承載力標準值oRk,c N (kN)混凝土強度有效 等級錨固深度 (MPa)hef(mm)C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C6030 35 40 45 50 55 60 70 80 90 100 120 140 160 180 200 250 300 350 400 450 500 群錨受拉，混凝土破壞錐體投影面面積Ac,N，應根據(jù)錨栓排列布置情況的不同，分別按下列規(guī)定計算：1） 單栓，靠近構件邊緣布置，c1≤ccr,N 時（）Ac,N=(c1+,N)scr,N ()2) 雙栓，垂直構件邊緣布置，c1≤ccr,N, s1≤scr,N 時 ()Ac,N=(c1+s1+,N)scr,N ()3） 雙栓，平行構件邊緣布置，c1≤ccr,N, s1≤scr,N 時()26Ac,N=(c2+,N)(s1+scr,N) ()4） 四栓，位于構件角部，c1≤ccr,N, c2≤ccr,N，s1≤scr,N, s2≤scr,N 時()Ac,N=(c1+s1+,N)(c2+s2+,N) ()上列公式中c1, c2─方向1 及2 的邊距；s1, s2─方向1 及2 的間距；ccr,N─混凝土錐體破壞，無間距效應及邊緣效應，確保每根錨栓受拉承拉載力標準值的臨界邊距，對于膨脹型錨栓、擴孔型錨栓ccr,N=。Scr,N27 邊距 c 對受拉承載力降低影響系數(shù)ψ s,N 應按下式計算：= + ≤1cr,N ccs,N ψ ()式中c ─邊距，若有多個邊距時，取最小值。cr,N c ≤ c ≤ c min ， min c 條規(guī)定采用。 表層混凝土因密集配筋的剝離作用對受拉承載力降低影響系數(shù)ψ re,N 按下式計算。當錨固區(qū)鋼筋間距s≥150mm 時，或鋼筋直徑d≤10mm 且S≥100mm 時，則取ψ re,N=。1200= + ef ≤re,Nψ h () 荷載偏心對受拉承載力的降低影響系數(shù)ψ ec,N 按下式計算：11 2 /1 ≤+=N cr,Nec,N e sψ ()式中eN─外拉力N 相對于群錨重心的偏心距；若為雙向偏心，應分別按兩個方向計算，取re,N ψ ＝ (ec,N)1 ψ (ec,N)2 ψ 。 未裂混凝土對受拉承載力的提高系數(shù) ucr,N ψ ，對膨脹型錨栓及擴孔型錨栓可。 錨栓邊距 c、間距s 及基材厚度h 應分別≥其最小值min c 、min s 、min h 。錨栓安裝過程中不產生劈裂破壞的最小邊距min c 、最小間距min s 及最小厚度min h ，應由錨栓生產廠家通過系統(tǒng)的試驗認證后提供，在符合產品標準及本規(guī)程有關規(guī)定情況下，可采用下列數(shù)據(jù)：min ef h = ，且100mm min h ≥膨脹型錨栓(雙錐體) min ef c = 3h ， min ef s = 膨脹型錨栓 min ef c = 2h ， min ef s = h擴孔型錨栓 min ef c = h ， min ef s = h當滿足下列條件時，可不考慮荷載條件下的劈裂破壞作用：≤ mm 的鋼筋；2. cr,sp c ≥ ，及ef h ≥ 2h ，其中cr,sp c 為基材混凝土劈裂破壞的臨界邊距，對于擴孔型錨栓cr,sp ef c = 2h ，膨脹型錨栓cr,sp ef c = 3h 。當不滿足上述要求時，則應驗算荷載條件下的基材混凝土劈裂破壞承載力，