【文章內(nèi)容簡介】 0）KPa；熱交換器?。?0—150）KPa；水噴泵?。?0—120）KPa；所以對于本設計H3取20 KPa。 故： H=（200+150+20）=444 KPa 循環(huán)水泵的選擇 根據(jù)循環(huán)水量和循環(huán)水泵的揚程，查文獻[1]表6—29，選擇， HPKS150400，共4臺，其中一臺備用，其性能如下： 表3—7 循環(huán)水泵性能表 流量m3/h揚程m轉(zhuǎn)速r/min效率%汽蝕采量 m功率 N/KW軸功率電動機功率 36014507790 排污量的計算 每次定期排污量本設計采用定期排污，采用鍋外水處理，每次定期排污量可以由文獻[1]公式5—51計算：Qdp=ndhl m3 （35）公式中：n—上鍋筒的數(shù)量，n=1m； d—上渦筒直徑，故3m； h—水位計水位高度變化，一般取h=； l—上鍋筒長度，取5m；所以： Qdp=ndhl=135= 定期排污量～1min，此取t= min；所以，定期排污流量： Qdp=Ddp/t60 （36）=60= m3/h 再生液的制備與鹽液池的設計1 常用的溶液為氯化鈉溶液，對鹽溶液池來說無論處理的水量大小均可應用，是目前應用最多的鹽液制備系統(tǒng)。鹽溶液可以分為稀鹽液池和濃鹽溶液池，本設計各設一個，稀鹽池的有效溶積應至少滿足最大一臺鈉離子交換器再生用鹽液量。濃鹽液池的作用是濕法貯存并配置飽和濃度的鹽溶液，鹽溶液池一般為混凝土制的，為防腐在池內(nèi)壁貼瓷磚或用玻璃鋼，塑料板作內(nèi)襯更好，鹽液泵一般不設備用泵。 2 再生一次氯化鈉消耗量，BNa(單位kg)，由上面的表3—1知： BNa= 由文獻[1]公式5—19可知：稀鹽液池的有效容積： （37）公式中：ρy—氯化鈉溶液的密度， Cy—氯化鈉溶液的質(zhì)量分數(shù)，計算時用整數(shù)代替。所以： =3 再由文獻[1]公式5—20知濃鹽液的有效容積V2（單位m3）按下面公式計算V2= （38）其中：K—貯存食鹽的天數(shù)，一般為5—15d，在這取10d； T—鈉離子交換器延續(xù)運行時間，查表3—1知：T=； ρ—食鹽視密度（堆比重），kg/m3； ε—食鹽的純度；—， 所以： m34 由文獻[1]表5—35知可以把鹽液池設計成混凝土的，其尺寸根據(jù)以上計算結(jié)果設計為： 稀鹽液池（長寬高） 2 濃鹽液池（長寬高） 2 鹽液泵的選擇 鹽液泵的流量Qy：由文獻[1]公式5—21得，Qy可以按下式計算： Q=F1νyρy （39） 公式中：νy—鹽溶液的再生速度，m/h ，由表3—1知νy=4 m/h； F1—鈉離子交換器的截面積，m2，由表3—1知F1= m2； ρy—氯化鈉溶液的密度，kg/m3 ； 由文獻[2]—62查得ρy=1043kg/m3 所以 ： Q =41043= 鹽液泵的揚程h: 根據(jù)以上計算和文獻推薦鹽液泵的揚程h一般為10—20mH2O，在本設計中h取14mH2O。 鹽液泵的選擇： 因為鹽液有腐蝕性，所以根據(jù)鹽液泵流量和揚程從文獻[4]的表2—20選擇耐腐蝕的IH型化工泵，其性能如下： 表38 IH型化工泵性能表型號電機型號流量 m3/h揚程 mIH5032250YB100L14/20 除污器的選擇由文獻[2]—19選擇臥室直通除污器，其性能如下：表39 臥室直通除污器性能 類型規(guī)格工作壓力臥室直通除污器1504506001200kpa 鍋爐房熱力系統(tǒng)管道管徑的設計與計算 由文獻[1]表8—6和公式8—3及文獻[2]——2計算得到下表： 表310 管道計算表管道名稱管道代號流量m3/h允許流速m/s計算管徑 mm選用管徑Фσ選用管才熱網(wǎng)供水管R125309無縫鋼管熱網(wǎng)回水管R225309無縫鋼管自來水管S0257無縫鋼管軟化水管S8257無縫鋼管補給水箱BT257無縫鋼管鹽液管HCO無縫鋼管定期排污管DW22159無縫鋼管除氧水管CY182734無縫鋼管 熱力系統(tǒng)管道的保溫與涂色供暖供回水管、鋼制除塵器、室內(nèi)引風機、鋼板煙道、鋼板熱風道及表面溫度高于50℃的設備，均需保溫。管道的表面涂色，有文獻[2]表5103得下表： 管道涂色表 管道名稱表面涂色底色環(huán)色自來水管、鍋爐給水管綠——熱網(wǎng)回水管————熱網(wǎng)供水管綠紅鹽液管綠黃疏水管、排水管綠黑軟化水管綠白鍋爐排污黑 集水器和分水器的選擇一般熱水承壓鍋爐的水系統(tǒng)中都需設置集水器，它是回收用戶回水連接鍋爐供水的重要環(huán)節(jié)。查參考文獻[3]，表725，本設計鍋爐房選用筒體直徑為DN1000的熱水集配器。 分水器是鍋爐房中的重要設備之一。它是連接鍋爐房和外網(wǎng)用戶的樞紐。查參考文獻[3]，表721選用缸體直徑DN800的分水器，基礎長度840㎜，基礎高度300㎜，基礎寬度340㎜。第4章 鍋爐房通風系統(tǒng)設計與主要設備的選擇計算 概述 為了保證燃燒，必須有足夠的空氣進入爐膛，并需及時排除鍋爐燃燒產(chǎn)物，鍋爐機組的通風計算要鍋爐機組的額定負荷進行。 本設計采用機械通風，機械通風有負壓通風、平衡通風、正壓通風三種，本設計采用平衡通風。這類通風系統(tǒng)為通風系統(tǒng)裝置同時使用鼓風機和和引風機。鼓風機用與克服鼓風管道和風道入口到進入爐膛（包括空氣預熱器、燃燒設備和燃料層）等全部通風阻力。引風機用于克服爐膛出口（包括使爐膛形成負壓、鍋爐管束、省煤器、空氣預熱器、除塵器）到煙囪出口的全部煙道阻力，這種通風方式既能有效的送入空氣，又能使鍋爐的爐膛及全部煙道均處于合理的負壓下運行，鍋爐房的安全及衛(wèi)生條件好，目前供熱鍋爐中廣泛應用的通風方式。 設計中鼓風機、引風機最好單爐配置，這樣靈活性大，當某臺風機發(fā)生鼓時，不會影響其他鍋爐的運行，且便于隨負荷變化進行調(diào)整，提高運行經(jīng)濟性，單獨布置風機時風量的富裕一般為10%，風壓為20%。 燃料特性及煤燃燒的空氣量和煙氣量的確定 燃料特性 根據(jù)文獻[1]表2—33的我國部分煤質(zhì)分析表及鍋爐房所在地區(qū)，選擇來自黑龍江省鶴崗的煤炭，煤種為一類煙煤，名稱為鶴崗四號原煤，其性能如下： 表41 鶴崗四號原煤性能表應用基成分、%水分Mar灰分Aar碳Car氫Har氧Oar氮Nar硫Sar低位發(fā)熱量KJ/kg19130 理論空氣量VK0與理論煙氣量VY0的計算由文獻[2]—1知:理論空氣量可以由下式計算： VK0= （41）=+= 理論煙氣量可以由下式計算： VY0 = （42）=+= mN3/kg 實際空氣量與實際煙氣量的計算：由文獻[2]—1得：實際空氣量： VK=aLBj VK0 （43） —2得：實際煙氣量： VY=ayBjVY0 （44） 公式中：aL、ay—爐膛及引風機入口過?？諝庀禂?shù)； Bj——鍋爐額定負荷時的燃料消耗量；kg/h 由文獻[2]—2查得： aL= ay=+ΣΔa （45） ΣΔa=+++++++= ay=+ΣΔa=+= 由文獻[6]公式3—31得：鍋爐每小時燃料消耗量： B= kg/h （46） 公式中：Qgl—鍋爐每小時的有效吸熱量；Qgl=14MW ηgl—鍋爐設計效率；ηgl=% 則： B== 所以：實際參加燃燒反應的燃料為：Bj=B（1q4/100） kg/h 公式中：q4 —固體不完全燃燒熱損失，其大小可以由文獻6表3—2查得：q4=11%Bj=B（1q4/100） （47）=（111%）=故：實際空氣量： VK=aLBj VK0= =18978 mN3/h 實際煙氣量： VY=ayBjVY0= = mN3/h 風煙道流速及截面尺寸的確定 風道流速及截面尺寸的計算風道設計的材料用金屬，其流速可以選用ωf0=12m/s由文獻[1]公式3—1得風道截面積的公式： （48） = 把風道設計成金屬矩形，根據(jù)以上計算，可以取尺寸為： （長寬）=（）所以：實際流速為： （49） = = 煙道流速及截面尺寸的計算1煙道分為鍋爐煙道和總煙道兩部分，其中鍋爐煙道設計材料為金屬，其流速可以選為ωY10=12m/s；總煙道設計材料為混凝土，其流速可以選為ωY20=7m/s.2 鍋爐煙道截面積由文獻[1]式3—1得： （410）= 鍋爐煙道設計成金屬矩形煙道，其尺寸為： （長寬）=（1m） 所以，實際流速為： （411）= ② 總煙道截面積由下式計算： （412）= 總煙道設計為混凝土矩形煙道。其尺寸大小為： （長寬）=（3m）故：實際流速為； （413）= 煙囪的設計與計算 煙囪的設計 煙囪可以分為磚煙囪，鋼筋混凝土煙囪和鋼煙囪三種。鋼板煙囪的高度一般不超過30m，磚煙囪的高度一般不超過60m，煙囪的高度超過80m時，鋼筋混凝土煙囪的造價要比磚煙囪的造價低，所以采用鋼筋混凝土煙囪。煙囪高度H的確定 ；由文獻[1]可以知道，采用機械通風時，鍋爐房煙囪的高度是環(huán)境衛(wèi)生的要求確定的。鍋爐房奘機總?cè)萘看笥?8MW（40t/h）時，其煙囪的高度按批準的環(huán)境影響報告書要求來確定，但不得低于45m。新建設的鍋爐房煙囪周圍半徑200m距離內(nèi)有建筑物時，其煙囪的高度高出最高建筑物3m以上。由文獻[2]—20查得，對于容量為14MW的4臺鍋爐，推薦煙囪上口直徑為2200mm，高度大于45m，本次設計采用80m. 煙囪抽力S的計算由原始資料知，鍋爐房建設地區(qū)冬季外界空氣平均溫度tK=℃，由文獻[1]公式3—14得：煙囪內(nèi)煙氣的平均溫度的計算公式： （414） 公式中：t′—煙囪進口處煙氣溫度，℃ ，取t′=121℃； Δt—煙氣在煙囪每米高的溫降，℃/m；由文獻[1]公式3—15得： （415）公式中：D—在最大負荷下，由一個煙囪負擔的各鍋爐的蒸發(fā)量之和，t/h， D=144/=80 t/h； A—考慮煙囪種類不同的修正系數(shù)，由表3—9查得：A=； H—煙囪高度，80m；所以： =℃/m=80=℃由文獻[1]的153頁資料查得S=375Pa 煙囪直徑的計算① 煙囪出口內(nèi)徑d2由文獻[6]公式8—53得： （416）公式中：VYZ—通過煙氣的總煙氣量，m3/h； VYZ=4= m3/h WC—煙囪出口的煙氣流速，m/s， 由文獻