石油大學(xué)采油工程課程設(shè)計(jì)(編輯修改稿)
2025-06-27 22:36 本頁面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 確定沖程和沖次 （33）故選：沖程，沖次S= . （采用近似等強(qiáng)度組合設(shè)計(jì)方法）所對(duì)應(yīng)的抽油桿直徑為221916。在《采油工程（第二版）》中推薦：合金鋼抽油桿（D級(jí)）比例為1387。另外，最大懸點(diǎn)載荷為70KN,最大沖次12,減速箱曲柄軸最大允許扭矩為26KNm.在設(shè)計(jì)抽油桿柱時(shí)必須滿足： （1）抽油桿應(yīng)具有足夠的抗疲勞強(qiáng)度的能力；（2）抽油桿的重量應(yīng)盡量小。桿柱有關(guān)參數(shù)：表32 每米抽油桿的質(zhì)量直徑（mm）桿柱截面積（cm178。）單位長(zhǎng)度的重量（kg/m）16 1922根據(jù)前面推薦的比例并經(jīng)過計(jì)算，可得： 直徑為22mm桿柱的長(zhǎng)度為281m，直徑為19mm的桿柱長(zhǎng)度為330m，直徑為16的桿柱長(zhǎng)度為1389m各級(jí)抽油桿柱在空氣中的質(zhì)量： 在計(jì)算時(shí)，選擇經(jīng)驗(yàn)公式： （35）（因?yàn)樗捎糜谥猩畹退俚挠途?，而且考慮了液柱的動(dòng)載）對(duì)于第一個(gè)截面：桿柱自重 =++=38255N液柱在柱塞面積上的重力( cm178。):=2000892=10781(N) （36） =(38255+10781) (1+6/137) =53533(N) （37）=(1389+330+281) () (382556178。)/1790=31459（N) =() （38）() （39）循環(huán)應(yīng)力的應(yīng)力幅： =() （310）折算應(yīng)力： （311）經(jīng)阿塞拜疆石油所對(duì)不同條件下的各種鋼材進(jìn)行疲勞研究，并將研究結(jié)與油田實(shí)際數(shù)據(jù)對(duì)比得出D級(jí)抽油桿的許用應(yīng)力為90。90因此，它滿足工程要求。對(duì)于第二個(gè)截面：桿柱自重 =+=29793 (N)液柱在柱塞面積上的重力():=200892=10781(N) =(29793+10781) (1+) =44541(N)=(330+1389)() (29793178。)/1790 =24470(N)循環(huán)應(yīng)力的應(yīng)力幅：=()折算應(yīng)力：經(jīng)阿塞拜疆石油所對(duì)不同條件下的各種鋼材進(jìn)行疲勞研究，并將研究結(jié)果與油田實(shí)際數(shù)據(jù)對(duì)比得出D級(jí)抽油桿的許用應(yīng)力為90。﹤90因此，它滿足工程要求。對(duì)于第三個(gè)截面：桿柱自重 =22347(N)液柱在柱塞面積上的重力():=2000892=10781(N) =(22347+10781) (1+) =36162(N)=(1389)() (22347178。)/1790 =18254(N)循環(huán)應(yīng)力的應(yīng)力幅：=()折算應(yīng)力：經(jīng)阿塞拜疆石油所對(duì)不同條件下的各種鋼材進(jìn)行疲勞研究，并將研究結(jié)果與油田實(shí)際數(shù)據(jù)對(duì)比得出D級(jí)抽油桿的許用應(yīng)力為90。﹤90因此，它滿足工程要求。由于所用的油桿的鋼級(jí)符合設(shè)計(jì)的要求，不需要加加重桿。 計(jì)算泵效 泵效的一般表達(dá)式為： （312） 式中：───桿、管彈性伸縮對(duì)泵效的影響； ───泵的充滿系數(shù)； ───泵漏失對(duì)泵效影響的漏失系數(shù)。───為吸入條件下抽汲液體的體積系數(shù)，查地層油體積系數(shù)圖版可得：=。 關(guān)于上式中參數(shù)的確定：沖程損失
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