【文章內(nèi)容簡介】 O==＞ m故降液管底隙高度設計合理選用凹形受液盤，深度h’w=55mm?！　?2. 塔板布置1) 塔板的分塊因為D≥ 800mm，所以選擇采用分塊式，查表⑷可得，塔板可分為3塊。2) 邊緣區(qū)寬度確定取Ws=W’s= 65mm , Wc=35mm3. 開孔區(qū)面積計算開孔區(qū)面積Aa按式子512計算，則有Aa=2[x（r2－x2）+∏ r2/180sin1（x/r）]其中 x=D/2－(Wd＋Ws)r= D/2－Wc并由Wd/D=，推出Wd=由上面推出Aa=4. 篩孔計算與排列本實驗研究的物系基本上沒有腐蝕性，可選用δ= 3mm碳鋼板，取篩孔直徑do=5mm 篩孔按正三角形排列，取孔中心距t為t=3 do=15mm篩孔的數(shù)目n為n=開孔率為φ=（do/t）2=%氣體通過閥孔的氣速為uo=V’s/Ao=（）=第六章 篩板的流體力學驗算 塔板的壓降1. 干板的阻力hc計算干板的阻力hc計算由公式：hc=(uo/co)2（ρv/ρl）并取do/δ= 5/3= ,可查史密斯關聯(lián)圖得，co=所以hc=() 2()=2. 氣體通過液層的阻力hl的計算氣體通過液層的阻力hl由公式：hl=βhLua=Vs/（AT－Af）=()=Fo=()1/2=(s m1/2) 查得β=所以hl=βhL=(+)= m液柱3. 液體表面張力的阻力hσ計算液體表面張力的阻力hσ由公式hσ=4σL/（ρlgdo）計算,則有hσ=(4103)/()= m液柱氣體通過每層塔板的液柱高度hP，可按下面公式計算hP=hc+hl+hσ=++=氣體通過每層塔板的壓降為△ Pp= hPρlg ==＜（設計允許值） 液面落差對于篩板塔，液面落差很小，由于塔徑和液流量均不大，所以可忽略液面落差的影響。液沫夾帶量，采用公式：ev=106/σL[ ua/(HT－h(huán)f)]由hf=== 所以：ev=(106/103) [()]=＜可知液沫夾帶量在設計范圍之內(nèi)。 漏液對于篩板塔，漏液點氣速uo,min可由公式Uo,min=[(+ hLhσ)/ρL /ρV]1/2=＞Uo,min穩(wěn)定系數(shù)為 Ｋ=Uo/Uo,min=＞故在本設計中無明顯漏液。為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液高度Hd應服從式子：Hd≤ψ(HT＋hw)甲醇與水屬于一般物系，取ψ= ，則ψ(HT＋hw)=（+）=而Hd=hp+hL+hd板上不設進口堰，則有hd=(uo’)2=()2=Hd=hp+hL+hd=++=則有： Hd≤ψ(HT＋hw)，于是可知本設計不會發(fā)生液泛。 提餾段 塔板的壓降干板的阻力hc計算由公式：hc=(uo/co)2（ρv/ρl）并取do/δ= 5/3= ,可查圖得，co=，所以h’c= 氣體通過液層的阻力hl由公式：hl=βhLua=Vs/（AT－Af）=Fo==可查圖得β=，所以hl=βhL=液體表面張力的阻力hσ由公式hσ=σL/（ρlgdo）計算,則有hσ=氣體通過每層塔板的液柱高度hP，可按公式：hP=hc+hl+hσ=氣體通過每層塔板的壓降為　△Pp= hPρlg = ＜ 計算結果在設計充值內(nèi) 液面落差對于篩板塔，液面落差很小，因塔徑和液流量均不大，所以可忽略液面落差的影響。 液沫夾帶液沫夾帶量，采用公式：ev=106/σL[ ua/(HT－h(huán)f)]==所以ev=106/103[()] = kg液/kg氣＜ kg液/kg氣可知液沫夾帶量在設計范圍之內(nèi)。對于篩板塔，漏液點氣速uo,min可由公式Uo,min=[(+ hLhσ)/ρL /ρV]1/2=Uo=＞Uo,min穩(wěn)定系數(shù)為 K= Uo / Uo,min =＞，故在本設計中無明顯漏液。 液泛為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液高度Hd應服從式子Hd≤ψ(HT＋hw)甲醇與水屬于一般物系，取ψ= 則ψ(HT＋hw)=（+）=而Hd=hp+hL+hd板上不設進口堰，則有hd=(uo’)2=Hd=hp+hL+hd=++= m液柱則有：Hd≤ψ(HT＋hw)于是可知本設計不會發(fā)生液泛。第七章 塔板負荷性能圖Uo,min=[(+ hLhσ)/ρL /ρV]1/2Uo,min=Vs, min/AohL= h w +hOWhOW =E(Lh/lw)(2/3)Vs, min = Ao{[+( hW+E(Lh/lw)(2/3)) hσ]ρL /ρV }1/2 = (+) 1/2 在操作范圍內(nèi)，任取幾個Ls值，Ls m3/sVs m3/sev =，求Vs—Ls關系如下：ev=106/σL[ ua/(HT－h(huán)f) ]ua=Vs/(ATAf)= Vshf==(hw+ how)hw=how=E(Lh/lw)(2/3)hf=(+ Ls2/3)=+ Ls2/3HT－h(huán)f=ev=106/103[( Ls2/3)] =整理得 Vs= Ls2/3在操作范圍內(nèi)，任取幾個Ls值，Ls m3/sVs m3/s對于平流堰，取堰上液層高度how=，由式how=E(Lh/lw)(2/3) =Ls,min=據(jù)此可做出與氣體流量無關的垂直液相負荷下限線 液相負荷上限線以θ=4s作為液體在降液管中停留時間的下限，由下式θ=（AfHT）/Ls=4故Ls,max=（AfHT）/4=（）/4= m3/s據(jù)此可以作出與氣體流量無關的垂直液相負荷上限 液泛線令Hd=ψ(HT＋hw)Hd=hp+hL+hdhP=hc+hl+hσhl=βhLhL= h w +hOW聯(lián)立得 ψHT＋(ψβ1)hw=(β+1) hOW+ hc +