【文章內容簡介】 液壓油的比重大于石油基液壓油，有時低溫粘度也更大。許多抗燃液壓油含水，如果壓力低或溫度高則水會蒸發(fā)。因此，使用這些油液時，泵進口條件更加敏感。常用的解決辦法是用輔助泵給主泵進口升壓，或把泵進口布置成低于油箱液面，以便向泵進口灌油。液壓泵的最高允許工作溫度取決于所用油液和密封的性質。超過允許溫度時，油液會變稀，粘度降低，不能維持高載荷部位的正常潤滑，引起氧化變質。根據制造廠規(guī)定，柱塞泵和馬達的工作油溫范圍為25～+80oC。工作介質的最低粘度為10mm2/s，最高粘度為, 100mm2/s。 使用壽命 所謂使用壽命，通常是指大修周期內泵在額定條件下運轉時間的總和。通常車輛用泵和馬達周期為2000h以上，室內泵的使用大修周期為5000h以上。價格 一般來說，斜盤式軸向柱塞泵（馬達）要比斜軸式軸向柱塞泵（馬達）價格低，定量泵比變量泵價格低。與其他泵相比，柱塞泵比葉片泵、齒輪泵貴，但性能和壽命要優(yōu)于它們。（一）泵參數的計算（1）泵的流量，以此為依據計算泵的排量，液壓泵的最大輸出流量式中——泵的最大輸出流量（）——行走系統(tǒng)所需的流量（） ——系統(tǒng)的泄漏系數，計算得=，初選行走液壓泵為A4VG28，斜盤式軸向柱塞變量泵，其基本參數如表26表26 斜盤式軸向柱塞變量泵A4VG28的基本參數參數名稱數值排量28持續(xù)最高轉速4250極限轉速4500間歇極限轉速5000最低轉速500峰值壓力45公稱壓力40最大流量119（2）泵的壓力液壓泵的最大工作壓力 （216）式中——如前所訴；——系統(tǒng)油路上的總壓力損失，按經驗估取1.因此，所選的液壓泵滿足要求。（二）行走液壓泵的驗算（1）流量校核液壓泵首先應滿足系統(tǒng)的最大流量要求，液壓泵的流量，滿足設計要求（2）壓力校核在初定液壓系統(tǒng)的壓力之后，要求所選的泵的額定壓力高于系統(tǒng)壓力，差值以10%30%為宜。由上式可知，實際最大工作壓力比樣本最大壓力小20%，滿足設計要求。（3）最低穩(wěn)定速度滑移裝載機的特點是靈活，能適應多種環(huán)境作業(yè)，因此，需要有一定的低速穩(wěn)定性，才能保證機器的堆垛等需要將物料準確的放置的操作。當液壓泵處于最低轉速（） （217）最低穩(wěn)定速度 此速度表明滑移裝載機能在較低的速度下穩(wěn)定運行。（三）行走液壓泵的配置行走液壓系統(tǒng)的泵選取力士樂的泵，其可配套先關的流量控制裝置和回路壓力調節(jié)裝置，還有多種控制方式供選擇，該液壓泵為變量軸向柱塞泵，工作回路為閉式回路，變量裝置采用電兩點控制，帶開關電磁鐵，電磁鐵工作電壓為12V，帶壓力切斷，軸伸為花鍵軸DIN5480（串聯泵第一泵標準型），用二孔法蘭安裝，工作油口A/B在泵殼體得同側，帶直動式高壓溢流閥，不帶旁通閥，在輔助泵吸油路過濾油液，設定補油泵的補油壓力為2。其簡圖如圖10 圖24 行走液壓泵的安裝尺寸 作業(yè)裝置液壓系統(tǒng)設計與計算 作業(yè)裝置工況分析滑移裝載機工作裝置個典型的作業(yè)過程有下列5種工況：(1)正載水平插入：(2)轉斗缸收縮，鏟斗掘起．繼續(xù)收斗使收斗角達到30。，（3)轉斗缸不動，舉升缸伸長，鏟斗達到最大高度；(4)轉斗缸伸長，舉升缸不動，鏟斗卸料，收斗角達到一45。；(5)自動放平。首先對各個工況進行受力分析，再根據工作裝置的載荷大小及變化設計工作裝置的液壓系統(tǒng)。（一） 插入阻力的確定由經驗取插入阻力為21000N，可滿足工作要求，插入阻力受限與發(fā)動機的功率以及行走裝置的最大牽引力，而最大牽引力又與滑移裝載機作業(yè)的環(huán)境路面有關。（二） 鏟斗液壓缸和動臂液壓缸的受力分析（1） 鏟斗液壓缸剛的受力分析及其最大鏟掘力的確定鏟斗液壓缸在插入工況下不需要主動為鏟斗提供動力，而是被動與插入力；在鏟斗油缸收縮，鏟斗向上翻轉，此時鏟斗油缸有桿腔進油，受高壓油的作用，鏟斗油缸收縮，無桿腔回油，此時鏟斗需要很大的力才能將物料鏟掘進斗；動臂舉升階段，鏟斗油缸只需要提供能使鏟斗保持平衡的力即可；卸料階段，鏟斗油缸無桿腔進油，有桿腔回油，鏟斗向下翻轉，此時不需要很大的力就能將物料卸掉。自動放平階段，鏟斗油缸受力很小。由以上分析，鏟斗油缸的最大受力出現在鏟斗鏟掘的作業(yè)工況階段。不同的物料需要不同的鏟掘力，考慮最壞的工況，取鏟斗的最大鏟掘力為2400kg，再由工作裝置的結構得到鏟斗到油缸的傳力比為5,因此鏟斗油缸所需的最大力為=117600N,由于鏟斗油缸有兩個，分配到兩個油缸上后每個油缸受力=55380N(2)動臂油缸的受力分析及其最大掘起力的確定動臂油缸在插入和鏟掘工況下都只受被動力的作用，在動臂舉升階段需要為動臂提供其向上舉升的力，動臂舉升時動臂油缸無桿腔進油，有桿腔回油，鏟斗油缸作用力最大，卸料階段，動臂油缸提供能夠支撐物料的力即可，在鏟斗自動放平階段，由于重力的作用，動臂油缸需有一定的背壓，以保證動臂緩慢平穩(wěn)放下。根據經驗，去動臂的最大鏟掘力為2430kg。由此計算單個動臂油缸最大的作用力為68424N。(三)鏟斗油缸及動臂油缸的參數計算（1） 鏟斗油缸的參數計算鏟斗油缸在最大負載約為55380N，由表22和表24可初選時的P1=25MPa。參照機械設計手冊,系統(tǒng)的背壓力可以選取，鏟斗向上翻轉時，即鏟斗油缸收縮時，系統(tǒng)回油路沒有背壓，因此=0；鏟斗向下翻轉，即鏟斗油缸伸長時，可按=。由于鏟斗油缸需要提供的拉力遠遠高于推力，由初步確定的系統(tǒng)工作壓力再確定活塞桿直徑d與活塞直徑D的關系， =d/D其值可按表27表28得：表2－7 按工作壓力選取d/D工作壓力≤～≥d/D～～表2－8按速比要求確定d/DV2/v12d/D根據液壓缸的供油壓力和負載，缸筒內徑D可按下列公式初步計算。 液壓缸的負載為推力時 （218）式中 ——液壓缸的最大拉力（N) ，F=55380N； ——液壓缸的負載率，一般取=~， ；——液壓缸的總效率，一般取=~；——液壓缸的供油壓力，一般為系統(tǒng)壓力（MPa），——鏟斗油缸的速比，根據表27，表28，取=2。計算得=，取鏟斗油缸的內徑為80mm，活塞桿徑mm（2）動臂油缸的參數計算動臂油缸在最大負載約為6842N，由表22和表24可初選設計壓力的P1=25MPa。參照機械設計手冊,系統(tǒng)的背壓力可以選取，動臂舉升時，即動臂油缸伸長時，系統(tǒng)回油路沒有背壓，因此=0。由于動臂油缸需要提供的推力遠遠高于拉力，根據液壓缸的供油壓力和負載，缸筒內徑D可按下列公式初步計算。動臂油缸的直徑 （219） 式中個各參數如前所訴計算得=，取為80mm，mm。 作業(yè)裝置動作循環(huán)規(guī)劃滑移裝載機的基本動作有五個，即插入，鏟掘，舉升，卸料，放平一個工作循環(huán)大約用時13s。根據滑移裝載機作業(yè)的需要擬定各階段的時間和行程，現將其各動作循環(huán)的時間和在此階段鏟斗油缸和動臂油缸的行程，平均速度，有桿腔和無桿腔的流量如表表29鏟斗油缸和動臂油缸的行程，平均速度，有桿腔和無桿腔的流量工作循環(huán)時間s行程平均速度平均流量鏟斗油缸動臂油缸無桿腔有桿腔無桿腔有桿腔插入01000000鏟掘6500舉升76015200卸料165662800放平1013760253 工作裝置液壓系統(tǒng)擬定 圖25作業(yè)裝置液壓原理圖1動臂油缸，2平衡閥，3鏟斗油缸，5安全閥，6鏟斗油缸換向閥，7動臂油缸換向閥，8溢流閥，9分流閥，10旁通閥，11鏟斗油缸回油控制閥，12單向閥，13調平閥1）調速回路設計工作裝置的液壓系統(tǒng)的執(zhí)行原件為兩個鏟斗油缸和兩個動臂油缸，以實現鏟斗的翻轉和動臂的舉升，對速度的要求不高，因此采用進油口節(jié)流調速即可，進油口節(jié)流調速的特點是：進油節(jié)流調速回路使用普遍，但由于執(zhí)行元件的回油不受限制，所以不宜用在超越負載(負載力方向與運動方向相同)的場合。閥應安裝在液壓執(zhí)行元件的進油路上，多用于輕載、低速場合。對速度穩(wěn)定性要求不高時，可采用節(jié)流閥；對速度穩(wěn)定性要求較高時，應采用調速閥。該回路效率低，功率損失大。 回路中采用三位六通比例電磁閥換向閥，如圖25中的6和7，通過操縱手柄控制兩個電磁比例換向閥電磁鐵的電流方向和大小，即可控制液壓油的流向和流量，采用這種閥的好處是可以提高速度的控制精度，簡化系統(tǒng)調速回路，使工作裝置的調速更靈活。2）液壓調平系統(tǒng)的設計滑移轉向裝載機的鏟斗裝滿物料后， 需要將動臂提升到一定高度進行卸載， 卸載之后又需要將動臂下放到鏟掘位置。為了控制物料從鏟斗中掉出，普的位置進行調節(jié)。手動控制有兩個問題，一是動臂的卸載位置和鏟掘位置有很大的隨機性； 二是增加了司機的勞動強度和調整時間，降低了勞動生產率。因此， 各生產廠家都對鏟斗自動調平系統(tǒng)進行了重點研究， 而且一般都在機器上安裝了一個二位二通電磁閥，通過對電磁閥的控制，用戶可以在調平和非調平系統(tǒng)之間進行切換。 目前的調平系統(tǒng)主要有液壓調平系統(tǒng)， 機械調平系統(tǒng)和電子控制調平系統(tǒng)三大類。通滑移轉向裝載機需要司機用手動控制方式對鏟斗為了在滑移裝載機鏟斗自動調平功能對于精準定位、提高工作效率、降低勞動強度以及有效減少裝載物料的掉落均有著至關重要的作用。雖然鏟斗調平系統(tǒng)的發(fā)展經歷了機械調平、液壓調平和電子調平三個階段，但由于具有簡便可靠、資源容易獲取以及高性價比等優(yōu)目前市場上主流的機型還是以液壓調平為主，而且大多是以提升調平為主，雙向（提升、下降）調平機型應用不多調平液壓系統(tǒng)一般只在動臂提升過程中具有調平功能，其調平功能主要通過一個流量分配閥來實現，同時鏟斗提升調平過程也是鏟斗和動臂復合動作過程。舉升調平液壓系統(tǒng)的原理如圖25，所示13為調平閥組。在工作裝置要實現舉升動作時，控制鏟斗油缸控制閥處于中位，鏟斗油缸不能直接從液壓泵端進油，也不能直接回油。動臂控制油缸控制閥處于上位，動臂油缸無桿腔進油，有桿腔回油，從有桿腔流出的液壓油通過流量分配閥，一部分從分流閥下路流回油箱，一部分從上位經過單向閥流入鏟斗油缸的無桿腔，鏟斗向下翻轉，以補償因動臂上升引起的鏟斗傾斜。通過調節(jié)流量分配閥上下節(jié)流口孔徑的比例，可實現動臂的舉升角度變化與鏟斗角度變化基本保持一致，已達到調平的目的。反之，動臂下降時，壓力油經經旁通閥或者分流閥流入動臂油缸有桿腔，從動臂液壓缸無桿腔流出的液壓油經動臂換向閥工作油口B1回油。此時鏟斗缸油與動臂油缸無關聯動作，鏟斗不能保持平衡。如圖2所示，當動臂油缸的無桿腔得油，其缸桿伸出，推動動臂向上動作，搖臂向后轉動；當動臂提升到一定高度時，在連桿的作用下，動臂做向前和向上運動，搖臂向前轉動；從動臂油缸1有桿腔的油經過流量分配閥后，有一部分油進入到鏟斗油缸的無桿腔，使得鏟圖26 工作裝置模型1－搖臂；2－動臂油缸；3－連桿；4－動臂；5－鏟斗油缸；6－鏟斗斗油缸在整個動臂提升過程中能始終保持同步伸出，鏟斗始終保持動臂提升前的狀態(tài)，即動臂的轉角和鏟斗的轉角的變化量保持一致，從而實現鏟斗提升調平。無關聯動作，鏟斗不能夠保持調平狀態(tài)。3）液壓系統(tǒng)的工況循環(huán)通過電磁鐵DT1DT5的通斷以及電流的大小，控制三位六通閥滑閥的位置，實現液流方向和大小的控制，電磁鐵DT1DT5是通過左右兩個操縱手柄控制的，通過控制操縱手柄，能實現多種動作的組合，實現滑移裝載機的工作裝置的各種工作。當DT1DT5都不上電時，滑移裝載機向前行走，通過行走系統(tǒng)的牽引作用，將鏟斗插入物料之中。當電磁鐵DT4上電，其余電磁鐵都不上電時，鏟斗油缸換向閥6處于上位，鏟斗油缸有桿腔進油，鏟斗油缸收縮，鏟斗油缸向上翻轉，將物料鏟入斗中。當DT2上電其余電磁鐵都不上電時，動臂油缸換向閥7處于上位，動臂油缸無桿腔進油，動臂油缸伸長，動臂圖表 1表210作業(yè)系統(tǒng)動作循環(huán)表舉升，若DTI不上電，則處于自動調平狀態(tài)，鏟斗油缸和動臂油缸關聯動作，實現自動調平，若DTI上電，則動臂油缸有桿腔的油流經旁通閥10，自動調平功能取消。當DT5上電，其余電磁鐵都不上電時，鏟斗油缸換向閥處于下位，鏟斗油缸有桿腔進油，鏟斗油缸伸長，鏟斗向下翻轉，實現卸料。當電磁體DT3上電時，動臂油缸換向閥處于下位，動臂油缸收縮，動臂下降，回到水平位子，進入下一個工作循環(huán)。在實際操作中，可靈活的控制手柄，來實現各種工作循環(huán)的同時交替動作，提高工作的效率以及靈活性。比如在控制動臂下降的同時，控制鏟斗的回位，更快的進入下一個工作循環(huán)4)作業(yè)裝置液壓泵的選擇作業(yè)系統(tǒng)的設計壓力為16，壓力油的最大流量出現在動臂舉升工況下。（1）泵的流量，以此為依據計算泵的排量，液壓泵的最大輸出流量式中——泵的最大輸出流量（）——行走系統(tǒng)所需的流量（）——系統(tǒng)的泄漏系數，計算得=，初選作業(yè)系統(tǒng)液壓泵為力士樂G42X50，齒輪泵其基本參數如下表表210 齒輪泵MRC0350的基本參數參數名稱數值排量50持續(xù)最高轉速2700最低轉速500峰值壓力25公稱壓力21最大流量（2）泵的壓力液壓泵的最大工作壓力 （220）式中——如前所訴；——系統(tǒng)油路上的總壓力損失