【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 煙道接入新煙囪。鋼灰?guī)觳贾迷跓焽栉鱾?cè)。本期擴(kuò)建只考慮爐內(nèi)脫硫，因此爐后不設(shè)脫硫裝置。廠內(nèi)現(xiàn)有貯煤場(chǎng)達(dá)不到擴(kuò)建后所需的貯煤量，但廠區(qū)南圍墻外現(xiàn)有的貯煤場(chǎng)可作為熱電廠的備用煤場(chǎng)?！S區(qū)豎向布置廠址座于老哈河二階臺(tái)地上，自然地形呈突起狀，～，西高東低、北高南低。在1988年建廠后，已經(jīng)整平，原始地貌已不存在?！^平坦，無明顯起伏。比河岸高約10m以上，百年洪水涉及不到廠區(qū)。本期的建（構(gòu)）筑物所采取的零米標(biāo)高，均按原有高程不變。，地面雨水排水排向現(xiàn)有道路邊緣的雨水井，經(jīng)原有地下雨水排水管排至廠外。　裝機(jī)方案***能源（集團(tuán)）熱電有限責(zé)任公司現(xiàn)有裝機(jī)容量為165t/h+175t/h中溫中壓煤粉鍋爐，配套212MW雙抽凝汽式汽輪發(fā)電機(jī)組。本期擴(kuò)建275t/h中溫中壓循環(huán)流化床鍋爐?！U(kuò)建鍋爐必要性　新增采暖熱負(fù)荷根據(jù)內(nèi)蒙古城市規(guī)劃市政設(shè)計(jì)研究院編制的《**市元*城區(qū)集中供熱改擴(kuò)建工程可行性研究報(bào)告》，***能源（集團(tuán)）104m2，104m2，供熱采暖總面積為150104m2，至2020年元*城區(qū)供熱采暖面積將達(dá)到253104m2?！⌒略龉I(yè)熱負(fù)荷?！⌒略龉I(yè)熱負(fù)荷表項(xiàng)　　　　目采暖期非采暖期最大平均最小最大平均最小　308℃　蒸汽（t/h）504644424038　采用低真空循環(huán)水供熱與汽輪機(jī)進(jìn)汽量的增加***能源（集團(tuán)）熱電有限責(zé)任公司對(duì)現(xiàn)有兩臺(tái)12MW汽輪機(jī)進(jìn)行了低真空運(yùn)行循環(huán)水供熱技術(shù)改造，即汽輪機(jī)低真空運(yùn)行，提高循環(huán)水出水溫度，將其直接用于冬季的采暖供熱。兩臺(tái)汽輪機(jī)低真空循環(huán)水供熱可供熱負(fù)荷為64MW，當(dāng)外界氣溫較低，不能滿足供熱需要時(shí)，利用尖峰加熱器提高供水溫度，蒸汽由汽輪機(jī)采暖抽汽供給。由于改循環(huán)水供熱，汽輪機(jī)排汽背壓提高，需增加進(jìn)汽量才能保證采暖熱負(fù)荷、工業(yè)熱負(fù)荷和發(fā)電量。現(xiàn)有鍋爐容量已不能滿足工業(yè)熱負(fù)荷和采暖熱負(fù)荷的需要。本期貫徹“以熱定電、熱電結(jié)合”的原則，確定擬擴(kuò)建275t/h中溫中壓循環(huán)流化床鍋爐。　鍋爐選型根據(jù)《熱電聯(lián)產(chǎn)項(xiàng)目可行性研究技術(shù)規(guī)定》“熱電廠的鍋爐，在條件合適及單臺(tái)鍋爐額定蒸發(fā)量為410t/h以下時(shí)，宜優(yōu)先采用循環(huán)流化床鍋爐”的規(guī)定，本期選用當(dāng)前先進(jìn)的潔凈煤燃燒技術(shù)—循環(huán)流化床鍋爐，脫硫效率達(dá)到85%以上，并可抑制NOX生成。這樣，可以最大限度的降低SO2和NOX有害氣體的排放，減少環(huán)境污染。循環(huán)流化床鍋爐的主要優(yōu)點(diǎn)包括：a）　燃料適應(yīng)性廣與煤粉爐相比，其設(shè)計(jì)煤種的適應(yīng)范圍較廣泛，包括高灰份、低熱值、低揮發(fā)份等各種燃料。b）　控制SO2排放循環(huán)流化床鍋爐爐內(nèi)投石灰石粉，可實(shí)現(xiàn)脫除SO2，脫硫效率為85%以上。c）　循環(huán)流化床鍋爐燃燒溫度低以及分級(jí)送風(fēng)可以降低燃燒過程中NOX生成量，無需對(duì)煙氣處理也能滿足排放要求。d）　高燃燒效率循環(huán)流化床鍋爐燃燒室內(nèi)混合良好，且有很長(zhǎng)的停留時(shí)間，因此循環(huán)流化床燃燒有很高的碳燃盡率。由于煙氣在燃燒區(qū)停留時(shí)間長(zhǎng)，一氧化碳和揮發(fā)份的燃盡率也較高。e）　消除熔渣影響低溫燃燒不產(chǎn)生熔渣，因而減少了鍋爐的腐蝕和對(duì)流受熱面的沾污。f）　負(fù)荷調(diào)節(jié)比較大循環(huán)流化床鍋爐在30％～40％負(fù)荷時(shí)，不加輔助燃料可以穩(wěn)定燃燒，負(fù)荷調(diào)節(jié)比較大。綜上所述，本期結(jié)合原有鍋爐參數(shù)，選用中溫中壓循環(huán)流化床鍋爐?！∪珡S蒸汽平衡計(jì)算根據(jù)本工程熱負(fù)荷情況，按照采暖期時(shí)最大、平均、最小熱負(fù)荷和非采暖期最大、平均、最小熱負(fù)荷六種工況進(jìn)行蒸汽平衡計(jì)算。　采暖期最大熱負(fù)荷工況蒸汽平衡表　采暖期最大熱負(fù)荷工況蒸汽平衡表蒸汽參數(shù)汽源（t/h）用汽量（t/h）435℃鍋爐供汽4=258汽輪機(jī)進(jìn)汽2=汽水損失合計(jì)258合計(jì)258308℃汽輪機(jī)抽汽225=50工業(yè)用汽50合計(jì)50合計(jì)50252℃汽輪機(jī)抽汽2=尖峰加熱器用汽合計(jì)合計(jì)75℃汽輪機(jī)排汽2=循環(huán)水供熱用汽合計(jì)合計(jì)發(fā)電功率（kW）214600=29200注：1??；2　汽輪機(jī)循環(huán)水供熱64MW?！〔膳谄骄鶡嶝?fù)荷工況蒸汽平衡表　采暖期平均熱負(fù)荷工況蒸汽平衡表蒸汽參數(shù)汽源（t/h）用汽量（t/h）435℃鍋爐供汽3=汽輪機(jī)進(jìn)汽2100=200汽水損失合計(jì)合計(jì)308℃汽輪機(jī)抽汽223=46工業(yè)用汽46合計(jì)46合計(jì)46252℃0075℃汽輪機(jī)排汽2=循環(huán)水供熱用汽循環(huán)水冷卻塔冷卻合計(jì)合計(jì)發(fā)電功率（kW）213800=27600注：1??；2　?！〔膳谧钚嶝?fù)荷工況蒸汽平衡表　采暖期最小熱負(fù)荷工況蒸汽平衡表蒸汽參數(shù)汽源（t/h）用汽量（t/h）435℃鍋爐供汽3=汽輪機(jī)進(jìn)汽295=190汽水損失合計(jì)合計(jì)308℃汽輪機(jī)抽汽222=44工業(yè)用汽44合計(jì)44合計(jì)44252℃0075℃汽輪機(jī)排汽2=循環(huán)水供熱用汽循環(huán)水冷卻塔冷卻合計(jì)合計(jì)發(fā)電功率（kW）213100=26200注：1　；2　?！》遣膳谧畲鬅嶝?fù)荷工況蒸汽平衡表　非采暖期最大熱負(fù)荷工況蒸汽平衡表蒸汽參數(shù)汽源（t/h）用汽量（t/h）435℃鍋爐供汽3=汽輪機(jī)進(jìn)汽285=170汽水損失合計(jì)合計(jì)308℃汽輪機(jī)抽汽221=42工業(yè)用汽42合計(jì)42合計(jì)42發(fā)電功率（kW）213450=26900注：1　，；2　汽輪機(jī)排汽不供熱，循環(huán)水經(jīng)冷卻塔冷卻?！》遣膳谄骄鶡嶝?fù)荷工況蒸汽平衡表　非采暖期平均熱負(fù)荷工況蒸汽平衡表蒸汽參數(shù)汽源（t/h）用汽量（t/h）435℃鍋爐供汽3=汽輪機(jī)進(jìn)汽284=168汽水損失合計(jì)合計(jì)308℃汽輪機(jī)抽汽220=40工業(yè)用汽40合計(jì)40合計(jì)40發(fā)電功率（kW）213400=26800注：1　，；2　汽輪機(jī)排汽不供熱，循環(huán)水經(jīng)冷卻塔冷卻?！》遣膳谧钚嶝?fù)荷工況蒸汽平衡表　非采暖期最小熱負(fù)荷工況蒸汽平衡表蒸汽參數(shù)汽源（t/h）用汽量（t/h）435℃鍋爐供汽357=171汽輪機(jī)進(jìn)汽283=166汽水損失合計(jì)171合計(jì)171308℃汽輪機(jī)抽汽219=38工業(yè)用汽38合計(jì)38合計(jì)38發(fā)電功率（kW）213350=26700注：1　，；2　汽輪機(jī)排汽不供熱，循環(huán)水經(jīng)冷卻塔冷卻?！〗Y(jié)論本期工程擴(kuò)建275t/h中溫中壓循環(huán)流化床鍋爐后，全廠鍋爐總?cè)萘繛?65+375=290t/h。在采暖期最大熱負(fù)荷工況下需要全廠4臺(tái)鍋爐全部運(yùn)行，鍋爐負(fù)荷率為89%。其余工況下，均為3臺(tái)鍋爐運(yùn)行，能夠保證至少1臺(tái)鍋爐備用，可以對(duì)任何1臺(tái)鍋爐進(jìn)行檢修，鍋爐剩余容量也可以適應(yīng)元*城區(qū)采暖熱負(fù)荷逐年增加的需要。從全廠蒸汽平衡結(jié)果看，本期擴(kuò)建275t/h中溫中壓循環(huán)流化床鍋爐是十分必要的。　全廠經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算。　全廠鍋爐經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算結(jié)果序號(hào)項(xiàng)　　目單位采暖期非采暖期最大平均最小最大平均最小1熱負(fù)荷t/h504644424038供熱量GJ/h采暖熱負(fù)荷GJ/h2全廠供熱量GJ/h3全廠鍋爐蒸發(fā)量t/h2581714汽輪機(jī)發(fā)電功率kW2920027600262002690026800267005汽輪發(fā)電機(jī)組年利用小時(shí)數(shù)h70006全廠鍋爐年利用小時(shí)數(shù)h57267年發(fā)電量kWh/a1680000008年供熱量GJ/a21030829平均發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率kg/kWh10平均供熱標(biāo)準(zhǔn)煤耗率kg/GJ11熱電廠用電率%12供熱廠用電率%13綜合廠用電率%14全年耗標(biāo)煤量t/a14303015熱電廠年均熱效率%16熱電廠年均熱電比%39817全年節(jié)約標(biāo)煤量t/a18531　主機(jī)技術(shù)條件鍋爐型式： 中溫中壓循環(huán)流化床鍋爐數(shù)量： 2臺(tái)額定蒸發(fā)量： 75 t/h過熱器出口溫度： 450 ℃過熱器出口壓力： MPa給水溫度： 104 ℃鍋爐效率： 90 %鍋爐排污率： 2 %排煙溫度： 135 ℃　熱力系統(tǒng)　主蒸汽系統(tǒng)主蒸汽系統(tǒng)采用母管制，延長(zhǎng)熱電廠原有的主蒸汽母管，2臺(tái)鍋爐出口主蒸汽管道分別接入母管?！「邏航o水系統(tǒng)高壓給水系統(tǒng)采用母管制，延長(zhǎng)熱電廠原有的高壓給水冷、熱母管。熱電廠原有高壓加熱器的換熱面積和通流能力不能滿足擴(kuò)建鍋爐的給水加熱，因此本期擴(kuò)建鍋爐采用低溫給水，高壓給水冷、熱母管之間設(shè)置冷供管，直接為擴(kuò)建鍋爐供水。本期新建2臺(tái)電動(dòng)給水泵，容量與原有給水泵匹配，流量85t/h，揚(yáng)程600mH2O?！〗o水除氧系統(tǒng)本期新建2臺(tái)大氣式除氧器，形式、容量與原有除氧器相同，除氧器出力85t/h，除氧水箱容積40m3。除氧器加熱蒸汽系統(tǒng)、低壓給水系統(tǒng)均采用母管制，延長(zhǎng)熱電廠原有母管，本期除氧器各系統(tǒng)分別接入母管?！∨盼奂笆杷厥毡酒?臺(tái)鍋爐設(shè)置1臺(tái)連續(xù)排污擴(kuò)容器，與熱電廠原有鍋爐共用原有定期排污擴(kuò)容器。管道、設(shè)備的疏水、放水，接入熱電廠原有的疏水回收系統(tǒng)。原則性熱力系統(tǒng)圖見F1005KJ01?！∪紵到y(tǒng)原則性燃燒系統(tǒng)圖見F1005KJ02?！〗o煤系統(tǒng)　原煤倉(cāng)在主廠房煤倉(cāng)間每臺(tái)鍋爐設(shè)置一座原煤倉(cāng)，煤倉(cāng)的有效容積為214m3，可滿足鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量時(shí)9小時(shí)耗煤量（按設(shè)計(jì)煤種計(jì)算）?！〗o煤系統(tǒng)每臺(tái)爐設(shè)置三臺(tái)稱重式耐壓膠帶給煤機(jī)，來自運(yùn)煤系統(tǒng)0～10mm的煤粒，通過輸煤皮帶送至主廠房煤倉(cāng)間原煤倉(cāng)，由原煤倉(cāng)進(jìn)入給煤機(jī)將燃料送到爐膛燃燒。給煤機(jī)布置在鍋爐爐前，所有給煤機(jī)均采用變頻調(diào)速，用以隨著鍋爐負(fù)荷變化調(diào)節(jié)給煤量，三臺(tái)給煤機(jī)其中一臺(tái)給煤機(jī)發(fā)生故障，另兩臺(tái)給煤機(jī)可滿足鍋爐額定負(fù)荷運(yùn)行?！燂L(fēng)系統(tǒng)本期工程擴(kuò)建2臺(tái)75t/h循環(huán)流化床鍋爐，每臺(tái)鍋爐配1臺(tái)一次風(fēng)機(jī)，1臺(tái)二次風(fēng)機(jī)，2臺(tái)100％容量的高壓風(fēng)機(jī)（返料風(fēng)）及1臺(tái)吸風(fēng)機(jī)?？紤]鍋爐負(fù)荷調(diào)節(jié)的靈活性，本工程所選用的一，二次風(fēng)機(jī)及吸風(fēng)機(jī)均配變頻裝置來調(diào)節(jié)風(fēng)量?！】諝獠糠皱仩t采用低溫（850℃～900℃）燃燒，并采用分部送風(fēng)，以控制和降低燃料中氮向NOX轉(zhuǎn)化的生成量。一、二次風(fēng)分別由鍋爐房上方吸入（一、二次風(fēng)吸風(fēng)口分別為2個(gè)，夏季吸鍋爐房?jī)?nèi)空氣，冬季吸鍋爐房外空氣）。一次冷風(fēng)經(jīng)空預(yù)器加熱后，通過鍋爐底部的布風(fēng)板進(jìn)入爐膛，它既要保證床上的燃料充分的懸浮流化，又要保證一定的燃燒用空氣量，以使床料充分沸騰。二次冷風(fēng)經(jīng)空預(yù)器加熱后從燃燒室下部二次環(huán)形風(fēng)箱進(jìn)入爐膛，以使燃料完全燃燒。由于冬季主要從室外吸風(fēng)，吸入的一、二次風(fēng)溫度較低，會(huì)導(dǎo)致空氣預(yù)熱器末級(jí)受熱面低溫結(jié)露腐蝕，故設(shè)熱風(fēng)再循環(huán)，以提高空氣預(yù)熱器的進(jìn)風(fēng)溫度。為滿足環(huán)保要求，一、二次風(fēng)機(jī)入口加裝消音器。高壓風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的高壓風(fēng)進(jìn)入回料裝置，用來流化從旋風(fēng)分離器分離下來的物料，并將其送入爐膛，進(jìn)行充分完全燃燒?！煔獠糠置颗_(tái)爐設(shè)一臺(tái)吸風(fēng)機(jī)，空氣預(yù)熱器出口的煙氣經(jīng)過電袋除塵器除塵后，分別由吸風(fēng)機(jī)將潔凈煙氣送入煙囪排入大氣。每臺(tái)鍋爐設(shè)置一臺(tái)電袋除塵器，過濾面積2300m2。熱電廠現(xiàn)運(yùn)行的兩臺(tái)爐采用了一座高100m，此兩臺(tái)鍋爐均采用水膜除塵和濕法脫硫，煙囪出口溫度較低，而煙囪并未做相應(yīng)的防腐處理，故此對(duì)煙囪腐蝕很厲害，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際情況，此煙囪已無法再繼續(xù)使用，為此本期設(shè)計(jì)需新建一座高100m、4臺(tái)爐合用，并針對(duì)環(huán)保要求做相應(yīng)的防腐處理，待建成后，原煙囪拆除?！″仩t點(diǎn)火油系統(tǒng)鍋爐點(diǎn)火燃料采用0輕柴油，從上期燃油母管引接。鍋爐點(diǎn)火方式采用床下油點(diǎn)火，每臺(tái)爐床下布置2只啟動(dòng)油點(diǎn)火裝置。油槍所需助燃空氣為一次熱風(fēng)，空氣和油燃燒后形成的熱煙氣從水冷風(fēng)室上的布風(fēng)板均勻送入爐膛，從而對(duì)底料進(jìn)行加熱?！z修起吊設(shè)施一次風(fēng)機(jī)、二次風(fēng)機(jī)、吸風(fēng)機(jī)均設(shè)有檢修單軌和電動(dòng)葫蘆。鍋爐爐頂設(shè)有單軌吊，用于閥門、保溫材料等物品起吊?！‰姎獠糠帧‰姎庵鹘泳€本期工程電氣的設(shè)計(jì)范圍是與擴(kuò)建275t//h鍋爐對(duì)應(yīng)的附屬、輔助系統(tǒng)的電氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)。熱電廠原有發(fā)電機(jī)出口電壓為6kV，本工程擴(kuò)建275t//h循環(huán)流化床鍋爐的高壓廠用電系統(tǒng)工作電源由2發(fā)電機(jī)出口經(jīng)電抗器引接，電抗器仍采用原有的電抗器，容量為500A。原有的2機(jī)與2爐高壓廠用電負(fù)荷由1電抗器供電，經(jīng)核算原1電抗器容量不夠，擬將1電抗器由500A改為800A，仍布置在原電抗器小間。高壓廠用備用電源采用分組連接的方式，由6kVⅡ段備用電源柜引接。電氣主