【文章內容簡介】 從上圖可以看出，*地區(qū)月平均日照時數(shù)月際變化和太陽輻射量月際變化基本一致，數(shù)值區(qū)間為176～283h之間，月平均日照時數(shù)從3月開始增加，5月達到峰值，8月以后呈下降趨勢。（3）日照百分率月際變化分析*氣象站1990～。*氣象站1990～2013年月平均日照百分率月際變化圖從上圖可以看出，*地區(qū)日照百分率穩(wěn)定在46%～77%之間， 10月至來年3月的的日照百分率最高，在7月處于一個明顯的日照百分率低值區(qū)。 站址氣象要素及氣象條件影晌分析 常規(guī)氣象要素*氣象站距光伏電站站址直線距離僅7km，因此常規(guī)氣象要素可以采用*氣象站多年實測統(tǒng)計結果。，建站時間1973年1月，1987年1月遷移至現(xiàn)在位置。主要觀測業(yè)務有常規(guī)氣象、氣象輻射、沙塵暴等基礎觀測。 氣象站基本情況一覽表站 名東 經(jīng)北 緯高程(m)*氣象站119176。40′45176。32′對*氣象站多年（1983~2012）觀測資料進行統(tǒng)計，基本氣象要素統(tǒng)計值如下：1）氣溫（℃）年平均溫度 極端最高氣溫 極端最低溫度 年平均最高氣溫 年平均最低氣溫 最熱月（7月）平均氣溫 最冷月（1月）平均氣溫 2）蒸發(fā)量（mm）年平均蒸發(fā)量 年最大蒸發(fā)量 年最小蒸發(fā)量 3）降水量（mm）年平均降水量 年最大年降水量 年最大日降水量 年最大1h降水量 4）氣壓（hpa）年平均氣壓 5）相對濕度（％）年平均相對濕度 636）日照年平均日照時數(shù) 年平均日照百分率 64%7）風全年主導風向 WNW年平均風速 實測10分鐘平均最大風速 25m/s8）其他年平均雷暴日數(shù) 24d 年最多雷暴日數(shù) 37d年平均沙塵暴日數(shù) 年最多沙塵暴日數(shù) 14d年最大凍土深度 268cm年最大積雪深度 38cm9）設計風速 根據(jù)*氣象站1984~2013年多年實測大風資料。另根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB500092012），查得臨近的*。 基本風壓值站名風壓值（kN/m2）設計風速（m/s）*林西*位于大*嶺以西，地形、海拔與林西較為相似， 。 綜上，本工程50年一遇設計風速取31m/s。10）暴雨強度公式本地區(qū)暴雨強度公式為： 其中：P重現(xiàn)期（a）；t設計降雨歷時（min）；i設計暴雨強度（mm/min）。11）逐月氣象資料（1983~2012年） *氣象站逐月氣象資料統(tǒng)計表月份項目123456789101112平均氣溫（℃）平均風速（m/s）降水量（mm）相對濕度（%）726962474562737263586570平均氣壓（hpa）12)風向頻率玫瑰圖（統(tǒng)計年限：1980~2013） 風向項目NNNENEENEEESESESSESSSWSWWSWWWNWNWNNWC頻率（%）22232323576129136615 *氣象站全年風向頻率玫瑰圖風向項目NNNENEENEEESESESSESSSWSWWSWWWNWNWNNWC頻率（%）7 *氣象站夏季風向頻率玫瑰圖風向項目NNNENEENEEESESESSESSSWSWWSWWWNWNWNNWC頻率（%）10101310 *氣象站冬季風向頻率玫瑰圖 氣象條件影晌分析（1）氣溫影響分析*氣溫日差較大，℃ ，℃ ，℃，逆變器的工作環(huán)境溫度范圍為20℃～ 40℃ ，電池組件的工作溫度范圍為40℃～85℃ 。一般太陽能電池組件的工作溫度比環(huán)境溫度高30℃ 左右，本項目電池組件的工作溫度在允許范圍內，逆變器布置在室內，其工作溫度也可控制在允許范圍內。故場址區(qū)氣溫條件對太陽能電池組件及逆變器的可靠運行及安全性沒有影響。（2）風速影響分析本工程場址區(qū)地勢平坦開闊，多年極端風速25m/s，站址處五十年一遇10m高10min平均最大風速采用31m/s。當太陽能電池組件周圍的空氣處于低速風狀態(tài)時，可增強組件的強制對流散熱，降低電池組件板面工作溫度，從而在一定程度上提高發(fā)電量。但由于電池方陣迎風面積較大，組件支架設計必須考慮風荷載的影響，并以電池陣列及基礎等的抗風能力在31m/s 風速下不損壞為基本原則。(3) 沙塵暴影響分析，最多日數(shù)為14d。沙塵暴天氣時空氣混濁，大氣透明度大幅度降低，太陽輻射也相應降低，會直接影響光伏陣列的工作，對光伏電站的發(fā)電量有一定影響，故本工程實施時需考慮采取防風沙及清洗電池組件的措施。(4) 雷暴的影響分析本工程擬建場址區(qū)年平均雷暴發(fā)生日數(shù)為24d，最多日數(shù)為37d。應根據(jù)太陽能電池組件布置的區(qū)域面積及運行要求，合理設計防雷接地系統(tǒng)。 太陽能資源分析 工程代表年的選擇由于太陽輻射量具有隨機性，根據(jù)各年的太陽輻射數(shù)據(jù)來計算相關的工程設計參數(shù)其結果會有很大的誤差。因此要從多年的氣象數(shù)據(jù)中挑選出具有代表性的太陽輻射數(shù)據(jù)，建立工程代表年以充分反映長期的太陽輻射變化規(guī)律。工程代表年的確定是通過對已有太陽輻射觀測資料的分析整理，根據(jù)一定的基準挑選出“標準月”組成。并以此對工程運行期間太陽輻射強度進行預測，其關系到對工程設計參數(shù)的選擇、工程運行期發(fā)電量、工程運行效益的計算等是否準確可靠。根據(jù)推算出的*氣象站太陽輻射數(shù)據(jù)，本工程采用1990～2013年的太陽輻射資料作為本階段研究和計算的依據(jù)，并從最近10年（2004~2013）進行工程代表年的太陽輻射數(shù)據(jù)（簡稱代表年）選擇。 工程代表年太陽輻射數(shù)據(jù)在自然現(xiàn)象和社會現(xiàn)象中，大量的隨機變量都服從或近似服從正態(tài)分布，如測量誤差、海洋波浪的高度、一個地區(qū)的太陽輻射情況等。因此，可采用統(tǒng)計學中的正態(tài)分布來研究太陽輻射資料。太陽輻射情況的總體分布未知，其概率密度也是未知的，為了預測今后幾十年的太陽輻射情況，以必要對太陽輻射的總體分布情況進行研究。我們采用直方圖近似為正態(tài)分布圖，以便直觀了解太陽輻射情況的概率密度曲線的概況，從而找出高概率區(qū)間的高概率值，作為今后的預測值。 工程代表年標準月數(shù)據(jù)。 工程代表年標準月輻射量和日照時數(shù)月 份1月2月3月4月5月6月總輻射量（MJ/m2）日照時數(shù)（h）所在年201120102012201120092006月 份7月8月9月10月11月12月總輻射量（MJ/m2）日照時數(shù)（h）所在年201020102013200920092009。 當?shù)靥柲苜Y源綜合評價擬建光伏電站的地理位置與*氣象站比較接近，屬同一氣候環(huán)境區(qū)域。兩地的太陽高度角、天氣狀況、日照時數(shù)及海拔高度均相差不大。因此，本工程站址與氣象站的太陽輻射情況相似，根據(jù)推算出的*氣象站太陽輻射資料序列為1990～2013年，以此作為本階段站址處太陽能資源分析的依據(jù)。本工程采用1990～2013年近20年的太陽輻射資料作為本階段研究和計算的依據(jù)，選出的本工程代表年（）是合理、有效的。參照QX/T892008《太陽能資源評估方法》，對工程所在地太陽能資源進行評估，屬于太陽能資源很豐富區(qū)。 太陽能資源豐富程度等級太陽總輻射年總量資源豐富程度≥6300MJ/ m2資源最豐富5040~6300MJ/ m2資源很豐富3780~5040 MJ/m2資源豐富＜3780MJ/ m2資源一般太陽能資源穩(wěn)定程度用各月的日照時數(shù)大于6h天數(shù)的最大值與最小值的比值表示，見下公式：K=經(jīng)計算，參照QX/T892008《太陽能資源評估方法》，屬于太陽能資源穩(wěn)定地區(qū)。 太陽能資源穩(wěn)定程度等級太陽能資源穩(wěn)定程度指標穩(wěn)定程度＜2穩(wěn)定2~4較穩(wěn)定＞4不穩(wěn)定3 工程地質 區(qū)域地質條件擬建場地在大地構造單元上位于華北地塊(Ⅱ)的*褶皺區(qū)(Ⅱ2)蘇尼特右旗晚華力西褶皺帶 (Ⅱ)內的霍林河盆地內。區(qū)域內斷裂構造發(fā)育，以北東～北北東向斷裂為主，構成主要構造格架并控制了區(qū)內地質構造的發(fā)展，霍林河盆地的強烈沉降時期主要在中生代，沉積了巨厚的中生界地層，但新生界第三系缺失，第四系很薄，說明新生界以來，盆地的構造活動不強烈，霍林河斷裂、那仁寶力格～軍馬場斷裂，為霍林河盆地的控盆斷裂。以上兩條斷裂第四紀活動微弱，尤其是晚更新世以來沒有活動，霍林河盆地處于相對穩(wěn)定狀態(tài)。 地震地質擬建場地所處的區(qū)域新構造運動特征為整體緩慢升降運動，無塊體間差異運動，近場區(qū)兩條控制霍林河盆地的斷裂，第四紀無明顯活動，北西～南東向或近東西向斷裂亦無明顯活動。1970年以來，近場區(qū)共發(fā)生ML≥，有27次發(fā)生在1985～2003年的18年內。，震中距約100km，對場地影響烈度為V度。自有記載以來，該區(qū)從未發(fā)生過中強地震，屬于構造穩(wěn)定區(qū)。據(jù)《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》（GB18306－2001），擬建場址區(qū)50年超越概率10%的地表地震動峰值加速度為，相應的地震基本烈度為6度。根據(jù)上述資料，擬建場址區(qū)所在的地塊處于相對穩(wěn)定狀態(tài)。場址區(qū)無第四紀活動斷裂和現(xiàn)代中、強震斷裂直接通過，場地穩(wěn)定，適宜建筑。 場地地質條件 地形地貌擬建場址區(qū)的地貌為沖積平原，地形相對平緩，地勢從東北向西南緩慢升高，地面高程一般為905~970m（1956黃海高程，下同），場址區(qū)為草原，地形、地貌均相對單一。 地層分布情況根據(jù)本次勘測成果，擬建場址區(qū)地基土層自上而下分述如下：①粉質粘土：灰黃色、褐黃色（，含植物根系及腐殖質），硬塑，局部呈可塑狀，無振搖反應，切面較光滑，干強度中等，韌性中等，該層在整個場地內均有分布，~。②全風化泥巖、泥質砂巖：灰白色、灰黃色，以泥巖為主，局部夾泥質砂巖。泥巖為泥質結構，泥質砂巖為細粒結構，巖質較軟，局部相變?yōu)槊簩?。該層在整個場地內均有分布，～，層厚大于3m，本次勘察該層未揭穿。各地層的厚度及埋深情況見地層統(tǒng)計表（）。 地層情況統(tǒng)計表 地層編號巖土名稱項次層厚(m)層頂高程(m)層底高程(m)層頂深度(m)層底深度(m)①粉質黏土統(tǒng)計個數(shù)1617161716最大值最小值平均值推薦值變異系數(shù)②全風化泥巖統(tǒng)計個數(shù)　16　16　最大值　　　最小值　　　平均值　　　推薦值　　　變異系數(shù)　　　 地基土的物理力學性質指標本次勘察以工程地質調查為主，并輔以適當?shù)穆尻栫P探坑進行了勘察。 各巖土層物理力學性質指標建議值巖土名稱天然重度γ(kN/m3)內聚力c(kPa)內摩擦角φ(176。)壓縮模量Es(MPa)地基承載力特征值166。ak(kPa)①粉質粘土2525180②全風化泥巖、泥質砂巖2030220 水文地質條件 場址區(qū)地下水主要為第四系孔隙潛水和下部泥巖、泥質砂巖風化帶中的裂隙水，地下水位埋深變化范圍較大，主要受季節(jié)氣候、地形起伏和裂隙構造所控制。地下水的補給來源為大氣降水及附近的溝塘側向滲透補給，排泄方式有地下徑流、蒸發(fā)和人工開采等。 勘察期間恰值旱季，地下水位較低，本次勘察完成的探坑中均未見地下水位，根據(jù)收集的資料，擬建場址區(qū)地下水位埋深一般大于4m，，建議