【文章內(nèi)容簡介】 V0支點處V1/2（見表49~表410）,彎矩計算公式如下：由于本設計是布置兩車道，所以橫向折減系數(shù)取為。在計算跨中和處彎矩時候，我們可近似認為荷載橫向分布系數(shù)沿橋長方向是均勻變化，所以各主梁值沿跨長方向是相同的。表49 公路—I級車道荷載產(chǎn)生的彎矩計算表梁號內(nèi)力1+//m)1M1/2238M1/42M1/2M1/43M1/2M1/4永久荷載作用設計值和可變荷載作用設計值的分項系數(shù)分布為：永久荷載作用分項系數(shù)：汽車荷載作用分項系數(shù)：基本組合公式為式中 ——橋梁結構安全等級為Ι級，； ——在作用效應組合中除汽車荷載效應的其他可變作用效應的組合系數(shù)，本題沒有。表410 彎矩基本組合計算表梁號內(nèi)力永久荷載汽車荷載彎矩基本組合值1M1/2 M1/4 2M1/2 M1/4 3M1/2 M1/4在計算可變荷載作用剪力效應的時候，應該把橫向分布系數(shù)變化的影響計入在內(nèi)。處理的方法一般是：先把跨中的橫向分布系數(shù)由等代荷載，來計算跨中剪力的效應；再用支點剪力荷載橫向分布系數(shù)并考慮支點到為直線變化，來計算支點剪力效應?？缰械妮d面剪力的計算 跨中的剪力的計算結果（見表411）。表411 公路—I級車道荷載產(chǎn)生的跨中剪力計算表梁號內(nèi)力1+//剪力效應/123支點的剪力效應橫向分布系數(shù)的取值方法為：支點處為按杠桿原理的方法來求得的；段為跨中荷載的橫向分布系數(shù)；支點。梁端的剪力效應計算為：1號梁： 2號梁： 3號梁： 1號梁2號梁3號梁圖411 汽車荷載所產(chǎn)生的支點剪力效應計算簡圖（見表412）,基本組合為 各分項系數(shù)的取值按照與彎矩基本組合取值一樣。 表412 剪力效應基本組合表梁號內(nèi)力永久荷載汽車基本組合值102030由表412可以看出，剪力效應以2號梁控制設計。5 主梁的截面設計、配筋與驗算　　從彎矩基本組合設計表中不難看出，1號的彎矩值是最大的，考慮到安全性，設計中都是以最大彎矩進行配筋設計。因為本設計的環(huán)境條件為II類，按照規(guī)范要求鋼筋凈保護層為40mm，本設計采用焊接鋼筋骨架，所以假設鋼筋的重心到底邊的距離為，則主梁的有效高度是：。從上節(jié)可知1號梁跨中的彎矩kNm，下面來判定主梁是第一類T梁類型還是第二類T梁截面類型：若滿足，則受壓區(qū)域都在翼緣內(nèi)，則稱為第一類T形截面類型，如果不滿足的話，也就是受壓區(qū)域位于腹板之內(nèi)，則稱為稱為第二類T形截面類型。式中，為橋跨結構重要安全性系數(shù)，這里取為；為混凝土軸心抗壓強度設計值，本設計中采用C40混凝土，所以，；為T形截面受壓區(qū)域翼緣的有效寬度，按照規(guī)范是取下列三者中的最小值：(1) 計算跨徑的：；(2) 相鄰兩梁的平均間距：；(3)此處，為梁腹板的寬度，是承托長度，是受到壓區(qū)翼緣的懸出板的平均厚度。由于，所以，是承托根部的厚度。所以取。判別式左端為 判別式右端為因此，受壓區(qū)域都在翼緣之內(nèi)，所以屬于第一類T形截面類型。按照寬度為的矩形截面進行正截面抗彎承載力設計來進行計算。假設混凝土截面受壓部分的高度為,則：即 整理得解得根據(jù)式：圖51 鋼筋布置圖（單位：mm）㎜）則 選擇用832+425的HRB400鋼筋，則鋼筋疊高度為6層,鋼筋布置如圖51所示。在這里混凝土保護層厚度取為40mm，然而和規(guī)范中所規(guī)定的，鋼筋間橫向凈距：及所以是滿足構造要求。已設計的受拉鋼筋中832+425的面積為。由布置圖可以求得，即則實際有效高度。從規(guī)范或者書中可得，故 則截面的受壓區(qū)域的高度是滿足規(guī)范上的要求。（1） 判斷T形截面的類型由于，故為第一類T形截面。（2） 求受壓區(qū)高度x，即（3） 正截面抗彎承載力，求得正截面抗彎承載力為 又，故截面復核滿足要求。從上節(jié)不難看出支點的剪力值最大值是2號梁，考慮安全性，在這里全部采用2號梁的剪力值來進行抗剪的計算?？缰械募袅π畲笾凳?號梁為，在這里也是全部用1號梁的剪力值進行抗剪的計算。本設計假設最下排2根鋼筋沒有彎起而是通過支點，則有：。 所以端部抗剪力的截面尺寸是滿足規(guī)范上的要求的。根據(jù)規(guī)范公式，如果滿足這個條件，可以不需要進行斜截面的抗剪力的強度計算，只要按構造要求設置鋼筋就可以。本設計中即，所以應該進行持久狀況斜截面抗剪力的驗算。最大的剪力值為距支座中心的地方的截面的剪力值，然而混凝土與箍筋共同承擔的剪力值 不能小于，而彎起鋼筋承擔的剪力值不能小于；在計算第一排彎起鋼筋時候，用距支座處由彎起鋼筋所承擔的的剪力值；計算其他每一排的時候，用前一排彎起的鋼筋下面彎起點處由彎起鋼筋來承擔的剪力值[2]。彎起鋼筋布置和計算簡圖（如圖52所示）。圖52 彎起鋼筋配置及計算圖式（尺寸單位：cm）離支座中心處的剪力效應為（用內(nèi)插法求）則相應各彎起鋼筋的位置和承擔的剪力值列如下表（見表613）。表現(xiàn)51 彎起鋼筋位置與承擔的剪力值計算表斜筋的排次彎起點離支座中心距離/m所承擔的剪力值/kN斜筋的排次彎起點離支座中心距離/m所承擔的剪力值/kN142536與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪力承載能力的計算：式中 ——彎起鋼筋的抗拉的設計強度（）；——彎起的鋼筋的總面積（）——彎起鋼筋與構件縱向軸線之間的夾角。本題中：，故相應于各排彎起的鋼筋的面積的計算如下：每排彎起鋼筋的面積計算如下表（見表52）。表52 每排彎起鋼筋面積計算表彎起排次每排彎起鋼筋計算面積/mm2彎起鋼筋數(shù)目每排彎起鋼筋實際面積/ mm212321609223216093232160942259825225982 主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載斬驗算在計算每一排彎起鋼筋截面的抵抗彎矩的時候，因為每一排的鋼筋根數(shù)目的不一樣，所以彎起鋼筋的重心位置也不一樣，即有效高度的值也不一樣。在這里為了計算簡單，假設為用同一個數(shù)值來進行計算，這樣假設的影響不會太大，所以在工程中是可以的。232鋼筋的抵抗彎矩為225鋼筋的抵抗彎矩為跨中截面的鋼筋抗彎矩為全梁