【文章內(nèi)容簡介】 ，； —格條寬度，取。 3)細格柵的柵前進水渠道漸寬部分長度 L1 若進水渠寬，漸寬部分展開角，則此進水渠道內(nèi)的流速，則4)細格柵與出水渠道連接處漸窄部分長度 L25）細格柵的過柵水頭損失式中：—細格柵水頭損失，m；—系數(shù)，；—系數(shù)，一般取 k=3。6)柵后槽總高度設柵前渠道超高=，有：為避免造成柵前涌水，故將柵后槽底下降作為補償。7)柵槽總長度 式中：—柵槽總長度，m；:8)每日柵渣量式中：——每日柵渣量 , —柵渣量污水，一般為 細格柵取。，故采用機械清渣。 格柵除污機的選擇[5,12]表31 格柵機的選擇型號格柵寬度（mm）提升速度（m/min）安 裝角 度電動機功率（kw）格柵間距（mm）提升質(zhì)量（kg）15003202001500310200 污水提升泵房的設計 選泵泵站選用集水池與機器間合建的矩形泵站。本設計擬定選用 5 臺泵（4 用 1 備），則每臺泵的設計流量為：[1]泵揚程的估算H=H靜++（～）式中：H靜——水泵集水池的最低水位H1與水泵出水管提升后的水位H2之差；——水泵吸水喇叭口到沉砂池的水頭損失；～——自由水頭的估算值，；H1=進水管底標高+Dh /=+=H2=接觸池水面標高+沉砂池至接觸池間水頭損失接觸池水面標高與廠區(qū)地面大致相平，；～，；則：H2=+=64mH靜= H2 H1== 則水泵揚程為：H=H靜++=++= ，取15m。由，可查手冊11得：選用400QW170022160潛污泵 集水池[1]污水泵站的集水池宜采用敞開式，本工程設計的集水池與泵房和共建，屬封閉式。[1]集水池內(nèi)設通氣管，并配備風機將臭氣排出泵房。[1]集水池設有污泥斗，池底作成不小于的坡度，坡向污泥井。從平臺到池底應設下的扶梯，臺上應有吊泥用的梁鉤滑車。[1]泵站集水池容積一般按不小于最大一臺泵5分鐘的出水量計算，有效水深取—.本次設計集水池容積按最大一臺泵6分鐘的出水量計算。則集水池的最小面積 F 為結(jié)合QW 潛水泵的安裝尺寸，集水池的尺寸為：則集水池的有效容積為本設計中共有 5 臺潛水泵，五臺泵并排布置，具體的尺寸為[1,9]：泵軸間的間距為：2000mm；泵軸與側(cè)面墻的間距為：1000mm；泵軸與進水側(cè)墻的間距為：5200mm；泵軸與出水側(cè)墻的間距為：3000mm。其它的數(shù)據(jù)參考設備廠家提供的安裝數(shù)據(jù)。 泵房高度的確定[1]集水池最高水位為中格柵出水水位標高即： 集水池最低水位為： 集水池最低水位至池底的高差按水泵安裝要求去：則泵房地下埋深[1,12]式中：—一般采用不小于 ，取為 ；—行車梁高度，查手冊 為 ；—行車梁底至起吊鉤中心距離，查手冊 為 ；—起重繩的垂直長度；取 —最大一臺水泵或電動機的高度；為 。—吊起物低部與泵房進口處室內(nèi)地坪的距離， 。則泵房高度設施如下[1,10]：水位控制：為適應污水泵房開停頻率的特點，采用自動控制機組運行，自動控制機組啟動停車的信號，通常是由水位繼電器發(fā)出的。門：泵房與中格柵合建，至少應有滿足設備的最大部件搬遷出入的門，取寬、。窗：泵房于陰陽兩側(cè)開窗，便于通風采光，開窗面積不小于泵房的 1/5，于兩側(cè)各設 5 扇窗，其尺寸為 衛(wèi)生設備：為了管理人員清刷地面和個人衛(wèi)生，應就近設洗手池，接25mm的給水管，并備有共沖洗的橡膠管。 起吊設備泵房起重設備根據(jù)起吊最大一臺設備的重量選擇，單臺潛水泵的重量為，單臺 GH 中格柵的重量為 ，可選用 LDA 型電動單梁橋式起重機[5,12]。單個400QW170022160潛水泵的出口直徑為：[12]。每個潛水泵都采用出水方井，并在與細格柵相連一側(cè)。出水堰的堰上水頭為 旋流式沉砂池的設計：（1）設計依據(jù)[11]：；，；：1）當污水為自流進入時，應按每期的最大設計流量計算；2）當污水為提升進入時，應按每期工作水泵的最大組合流量計算；3）在合流制處理系統(tǒng)中，應按降雨時的設計流量計算。（2）設計參數(shù)[11]：，停留時間不應小于30s，設計水力表面負荷宜為150200，,；。 設計計算由于本設計沉砂池是旋流式的，而且本設計的沉砂池是定型設備，故不需要進行計算。本設計采用的設備為兩座20型旋流式沉砂池[5,8,12]。表32 旋流式沉砂池的部分尺寸型號流量(萬)ABCDEFJLPA204880152010702130460208010701680183060 卡羅塞氧化溝 設計依據(jù)與要求本設計的卡羅塞爾2000型氧化溝設計參數(shù)如下[1,6]：a．污泥負荷力：~b．水力停留時間：c．未達到污泥的好氧化穩(wěn)定，污泥齡；d．設計流量采用平均流量：Q=e．設計最低水溫為：10℃f．設計最高水溫為：25℃ 設計計算計算部分如下[1,6]：1）設計流量：=2）確定污泥齡：本設計為了達到污泥的好氧穩(wěn)定，取污泥齡 反硝化率為，式中：反硝化消耗的氮量，mg/進水的值，出水的值，按一級B標為進水的值，設計值為出水的值，設計值為因為且為缺氧區(qū)反硝化。則式中：缺氧區(qū)容積，；氧化溝的總?cè)莘e，；缺氧區(qū)的污泥齡，；氧化溝的總泥齡，；3）計算產(chǎn)泥系數(shù)式中：系數(shù)，進水的SS值， 進水的BOD值， 氧化溝的總泥齡故: 核算氧化溝的污泥負荷 驗證合格4）確定污泥濃度[1,6] 由于采用設缺氧區(qū)的氧化溝工藝，同時污泥達到好氧穩(wěn)定，因此本設計污泥濃度?。篨= 經(jīng)過好氧穩(wěn)定后，污泥的沉降性能得到很大改觀，取污泥的容積指數(shù)為：SVI范圍為100 ,本設計取120污泥在二沉池的濃縮時間?。汗驶亓魑勰酀舛葹閯t相應的回流比R=2 卡羅塞爾2000型氧化溝容積的計算[1,6]5)氧化溝容積的計算由于則氧化溝缺氧區(qū)容積為氧化溝好氧區(qū)容積為校核氧化溝的水力停留時間 （合格）6)厭氧池容積的計算取厭氧池的水力停留時間為=則厭氧池的容積為校核厭氧污泥比值 ) (合格)7）厭氧池的設計兩個氧化溝組成一個系列，一個系列對應一個厭氧池，則本工程共有兩個厭氧池。單池容積：厭氧池的池寬取為B=12m ，有效水深取為：H=則厭氧池的長度為3 氧化溝溝型計算[1,6]設計6座氧化溝1） 單座氧化溝有效容積2）設計氧化溝有效水深H= ，超高設計1m h=+1=3）氧化溝面積設計單溝道寬度b=10m4）彎道部分面積5）直線段部分面積6）單溝道直線段長度L:7）進水管和出水管計算污泥回流比：R=40% 進出水管流量： 進水水管控制流速：V 進出水管直徑： 校核進出水管流速： (合格)8）出水堰及出水豎井計算為了能夠調(diào)節(jié)氧化溝的運行及出水，氧化溝出水處設置出水豎井，豎井內(nèi)安裝電動可調(diào)節(jié)堰，初步估計，因此按照薄壁堰來計算,流量：Q= 取堰上水頭高H= 則堰:考慮可調(diào)節(jié)堰的安裝要求：則出水豎井長度：(考慮安裝需要)則出水豎井平面尺寸為：氧化溝出水井水孔尺寸：4 需氧量的計算[1,6]1）需氧量按最不利情況設計，設計流量按最高日流量設計最不利情況為：T=25℃ 查手冊單位BOD的耗氧量為單位時間消耗的BOD量為：式中：系數(shù)，單位時間硝化的氮量為：式中：為最高日流量單位時間反硝化的脫氮量為：代入數(shù)值：2）需氧量的設計計算氧化溝單位時間的需氧量為 在水溫為25℃時，實際需氧量轉(zhuǎn)化為標準需氧量的系數(shù)則：降解單位的耗氧量 （合格）5 氧化溝剩余污泥量的計算[1,6]氧化溝剩余污泥量: =污泥自身氧化氯6 氧化溝設備選定[1,6]1）卡羅塞爾2000氧化溝曝氣設備選擇總需氧量為：SOR=，6個氧化溝設置18臺表面曝氣機則單座氧化溝需要量SOR選擇 144型倒傘型表面曝氣機2）氧化溝的攪拌設備攪拌功率計算，=，供需18臺DQT075潛水攪拌器。 配水井 配水井的計算計算如下[4]： （1）配水井中心管徑式中：—集配水井的設計流量?！行墓軆?nèi)污水流速，一般采用。 。（2）配水井的直徑式中：—配水井內(nèi)污水流速，,。 ，本設計取3m（3）集水井的直徑 式中：—集水井內(nèi)污水流速，m/s，~， （4）配水井中心管的水通過薄壁堰溢流到配水井，薄壁堰堰上水頭計算如下薄壁堰的流量公式為： 式中：—集配水井的設計流量，—薄壁堰的流量系數(shù)， —可調(diào)節(jié)堰的堰長，m，—堰上的水頭，m 二沉池的設計本設計中二沉池采用中心進水周邊出水的輻流式沉淀池要求如下[1,4]：a沉淀池的直徑一般不小于10m，當直徑小于20m時，可采用多斗排泥；當直徑大于20m時，應采用機械排泥；b沉淀池有效水深大于3m，池子直徑與有效水深比值不小于6；；。參數(shù)如下[4]：，沉淀率40%60%=(人*d) T=4h；；，管徑大于200mm.，—，排泥時間大于10min。設計選用4座輻流式沉淀池[1,11]。（1）二沉池單座池表面積（2）二沉池的直徑=,取30m（3）沉淀部分有效水深（4）沉淀部分有效容積（5）污泥池部所需要容積（6）污泥容積，設： ， ，（7）污泥都以上圓錐體部分污泥容積，坡度總?cè)莘e（8）沉淀池總高度，設H=（9）沉淀池池邊高度：H=