【文章內容簡介】 面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm4強度驗算：由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)780/1000)1+1=由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)780/1000)1+1=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=（圖3） 面板簡圖：由可變荷載控制的組合：q3=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)780/1000)1=p1===（圖4） 面板簡圖由永久荷載控制的組合：q4=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)780/1000)1=p2===（圖5） 面板簡圖（圖6） 面板彎矩圖取最不利組合得：Mmax=mσ=Mmax/W=106/24000=≤[f]=31N/mm2滿足要求撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+)780/1000)1=（圖7） 簡圖（圖8） 撓度圖ν=≤[ν]=400/((41)400)=滿足要求三、次梁驗算A、當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+(G2k+G3k)h]a+=(+(24+)780/1000)400/1000/(41)+400/1000/(41)=由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+(G2k+G3k)h]a+=(+(24+)780/1000)400/1000/(41)+400/1000/(41)=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=計算簡圖：（圖9） 簡圖B、當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)780/1000)400/1000/(41)=p1===（圖10） 簡圖由永久荷載控制的組合：q4=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)780/1000)400/1000/(41)=p2===（圖11） 簡圖強度驗算（圖12） 次梁彎矩圖(kNm)Mmax=mσ=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]=15N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖13） 次梁剪力圖(kN)Vmax=τmax=VmaxS/(Ib)=103103/(104510)=≤[τ]=2N/mm2滿足要求撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(+(24+))=(+(24+)780/1000)400/1000/(41)=（圖14） 變形計算簡圖（圖15） 次梁變形圖(mm)νmax=≤[ν]=11000/400=滿足要求四、主梁驗算梁兩側樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節(jié)點，為了便于計算統(tǒng)一按鉸節(jié)點考慮，偏于安全。根據(jù)實際工況，梁下增加立桿根數(shù)為1，故可將主梁的驗算力學模型簡化為1+21=2跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。等跨連續(xù)梁，跨度為:2跨距為：(等跨)根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》（JGJ1622008）：當計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設備荷載標準值（Q1k）㎡；故主梁驗算時的荷載需重新統(tǒng)計。將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)780/1000)400/((41)1000)+400/((41)1000))=：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)780/1000)400/((41)1000)+400/((41)1000))=取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)=此時次梁的荷載簡圖如下（圖16） 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[ G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)780/1000)400/((41)1000)=此時次梁的荷載簡圖如下（圖17） 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學求解計算可得：承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R=正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk= 自重設計值為：g==則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖18） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖19） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖抗彎驗算（圖16） 主梁彎矩圖(kNm)Mmax=mσ=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]=205N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖17） 主梁剪力圖(kN)Vmax= τmax=QmaxS/(Ib)=1000103/(10410)=≤[τ]=120N/mm2滿足要求撓度驗算（圖18） 主梁變形圖(mm)νmax=≤[ν]=11000/(1+1)/400=滿足要求支座反力計算因兩端支座為扣件，非兩端支座為可調托座，故應分別計算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座反力。故經(jīng)計算得：兩端支座最大支座反力為：R1=非端支座最大支座反力為：R2=五、端支座扣件抗滑移驗算按上節(jié)計算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=≤[N]=8kN滿足要求六、可調托座驗算非端支座最大支座反力為即為可調托座受力R2=≤[N]=150kN滿足要求七、立柱驗算長細比驗算驗算立桿長細比時取k=1,μμ2按JGJ1302011附錄C取用l01=kμ1(h+2a)=1(+2400/1000)=l02=kμ2h=1=取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(,)=λ=l0/i=1000/(10)=≤[λ]=210滿足要求立柱穩(wěn)定性驗算(頂部立桿段)λ1=l01/i=(+2400/1000)1000/(10)==梁兩側立桿承受的樓板荷載N1=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+(Q1k+Q2k)]la1lb1=((+(24+)150/1000)+(1+2))=由第五節(jié)知，梁兩側立桿承受荷載為就是端支座的最大反力R1=由于梁中間立桿和兩側立桿受力情況不一樣，故應取大值進行驗算NA=max(N1+R1,R2)=f=NA/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求立柱穩(wěn)定性驗算(非頂部立桿段)λ2=l02/i=1000/(10)==此處還應考慮架體的自重產(chǎn)生的荷載NC=NA+Hgk=+(+(780150)/1000)=f=NC/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求2）梁取500*1200作為驗算對象：扣件式梁模板安全計算書一、計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ1622008《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ1302011《混凝土結構設計規(guī)范》GB500102010《建筑結構荷載規(guī)范》GB500092012《鋼結構設計規(guī)范》GB500172003《建筑施工臨時支撐結構技術規(guī)范》JGJ3002013計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高h(mm)1200混凝土梁寬b(mm)500混凝土梁計算跨度L(m)6新澆筑混凝土結構層高FH(m)計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ1302011模板荷載傳遞方式可調托座扣件傳力時扣件的數(shù)量/梁兩側樓板情況梁兩側有板梁側樓板厚度150斜撐(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(m)1垂直梁跨度方向的梁兩側立柱間距l(xiāng)b(m)水平桿步距h(m)梁側樓板立桿的縱距l(xiāng)a1(m)梁側樓板立桿的橫距l(xiāng)b1(m)立桿自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根數(shù)n2梁底支撐小梁根數(shù)m5次梁懸挑長度a1(mm)300結構表面要求表面外露架體底部布置類型墊板材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格48次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管規(guī)格Ф483荷載參數(shù)基礎類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(N/mm2)/架體底部墊板面積A(m2)是否考慮風荷載否架體搭設省份、城市湖北(省)武漢市(市)地面粗糙度類型/施工簡圖（圖1） 剖面圖1（圖2） 剖面圖2二、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm4強度驗算：由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)1200/1000)1+1=由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)1200/1000)1+1=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=（圖3） 面板簡圖：由可變荷載控制的組合：q3=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)1200/1000)1=p1===（圖4） 面板簡圖由永久荷載控制的組合：q4=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)1200/1000)1=p2===（圖5） 面板簡圖（圖6） 面板彎矩圖取最不利組合得：Mmax=mσ=Mmax/W=106/24000=≤[f]=31N/mm2滿足要求撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+)1200/1000)1=（圖7） 簡圖（圖8） 撓度圖ν=≤[ν]=500/((51)400)=滿足要求三、次梁驗算A、當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+(G2k+G3k)h]a+=(+(24+)1200/1000)500/1000/(51)+500/1000/(51)=由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+(G2k+G3k)h]a+=(+(24+)1200/1000)500/1000/(51)+500/1000/(51)=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=計算簡圖：（圖9） 簡圖B、當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)1200/1000)500/1000/(51)=p1===（圖10） 簡圖由永久荷載控制的組合：q4=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)1200/1000)500/1000/(51)=p2===（圖11） 簡圖強度驗算（圖12） 次梁彎矩圖(kNm)Mmax=mσ=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]=15N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖13） 次梁剪力圖(kN)Vmax=τmax=VmaxS/(Ib)=103103/(104510)=≤[τ]=2N/mm2滿足要求撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(+(24+))=(+(24+)1200/1000)500/1000/(51)=（圖14） 變形計算簡圖（圖15） 次梁變形圖(mm)νmax=≤[ν]=11000/400=滿足要求四、主梁驗算梁兩側樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節(jié)點，為了便于計算統(tǒng)一按鉸節(jié)點考慮，偏于安全。根據(jù)實際工況，梁下增加立桿根數(shù)為2，故可將主梁的驗算力學模型簡化為2+21=3跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。等跨連續(xù)梁，跨度為:3跨距為：(等跨)根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》（JGJ1622008）：當計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設備荷載標準值（Q1k）㎡；故主梁驗算時的荷載需重新統(tǒng)計。將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)1200/1000)500/((51)1000)+500/((51)1000))=：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)1200/1000)500/((51)1000)+500/((51)1000))=取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)=此時次梁的荷載簡圖如下（