【文章內容簡介】 到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3（+）2/2 = kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo 基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用： Wo = kN/m2； Uz 風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用： Uz= ； Us 風荷載體型系數：；經計算得到，風荷載標準值 Wk = = kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = += + =；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = NG+ =+=；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = ；六）、立桿的穩(wěn)定性計算: 分析立桿穩(wěn)定性計算部位密目式安全立網全封閉雙排腳手架應考慮風荷載對腳手架的作用。組合風荷載時，N+Mw≤f驗算立桿穩(wěn)定性jAWN—計算立桿段的軸向力設計值；j—軸心受壓構件的穩(wěn)定系數，應根據長細比λ由《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ1302011)附表A06取值；Mw—計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩；f—鋼材的抗壓強度設計值；A—立桿的截面面積；W—截面模量；Mw==10，ωk=181。sω0， N=(NG1k+NG2k)+∑：+181。sω0lah2++∑NQk≤fjA10WjAjAH—腳手架高度；Mwk—風荷載標準值產生的彎矩； la—立桿縱距；h—步距；gk—每米立桿承受的結構自重標準值； 181。z—風壓高度變化系數，按現行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》（GBJ9）規(guī)定采用； 181。s—腳手架風荷載體型系數； ω0—基本風壓；NG1k—腳手架立桿承受的結構自重標準值產生的軸向力； NG2k—構配件自重標準值產生的軸向力； ∑NQk—施工荷載標準值產生的軸向力總和； 令腳手架結構自重產生的軸壓應力σg=jA風荷載產生的彎曲壓應力：σw=10W構配件(安全網除外，但其自重不大)自重荷載、施工荷載作用位置相對不變，其值不隨高度變化而變化。風荷載隨腳手架高度增大而增大，腳手架結構自重隨腳手架高度降低而增加(計算中應考慮的架高范圍增大)，因此，取σ=σg +σW最大時作用部位驗算立桿穩(wěn)定性。計算風荷載產生的彎曲壓應力，建筑物結構型式為框架結構。風荷載體型系數181。s===f——擋風系數；σw=106=10103地面粗糙度B類　比較稀疏的城市郊區(qū)。 (3)計算σg：計算長細比λ：λ=l0il0—計算長度，l0=k181。h；i—截面回轉半徑；k—計算長度附加系數，；181。—考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數，； h—步距；立桿橫距l(xiāng)b=，連墻件布置二步三跨，=，h=λ=k181。h==164i根據λ的值，查規(guī)范附錄C表C得軸心受壓構件的穩(wěn)定系數j=。立桿縱距l(xiāng)a=，查規(guī)范附錄A表A1得gk=σg ==103=jA506(4)求σ=σw +σg：列表如下：高度(m)181。zσw =(N/mm2)對應風荷載作用計算段高度取值Hg(m)σg=(N/mm2)σ=σw +σg(N/mm2)51313110分析說明：全封閉腳手架頂端風荷載產生彎曲壓應力相對底部較大，但此處腳手架結構自重產生的軸壓應力很小，σw +σg相對較小，5米高度處的風荷載產生的壓應力雖較小，但腳手架自重產生的軸壓應力接近最大σ=σw +σg最大，因此全閉腳手架立桿穩(wěn)定性驗算部位取底部。(5)驗算長細比：，且K=1，得λ=l0=kμh=150=142 210ii結論:滿足要求!。(6)計算立桿段軸向力設計值N：腳手架結構自重標準值產生的軸向力NG1K=Hsgk=31=構配件自重標準值產生的軸向力NG2K=(lb+a1)la∑Qp1+Qp2la+laHQp3=(+)3+3+31=lb——立桿橫距；a1——小橫桿外伸長度；la——立桿縱距；Qp1——腳手板自重標準值；Qp2——腳手板擋板自重標準值；Qp3——密目式安全立網自重標準值；H—腳手架高度；施工荷載標準值產生的軸向力總和∑NQk=(lb+a1)laQk=(+)32=Qk—施工均布荷載標準值；組合風荷載時N=(NG1K+NG2K)+∑NQk=(+)+=不考慮風荷載時N=(NG1K+NG2K)+∑NQk=(+)+=不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N =；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = cm；計算長度附加系數參照《扣件式規(guī)范》 ：k = ；計算長度系數參照《扣件式規(guī)范》 ：μ = ；計算長度 ,由公式 lo = kμh 確定 ：l0 = m；長細比 Lo/i = 164 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：φ= ；立桿凈截面面積 ： A = cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2；σ = 14545/(506)= N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ= N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205 N/mm2,滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = ；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = cm；計算長度附加系數參照《扣件式規(guī)范》 ： k = ；計算長度系數參照《扣件式規(guī)范》 ：μ = ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = m；長細比: L0/i = 164 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：φ= 立桿凈截面面積 ： A = cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2；σ = 13852/(489)+181000/5080 = ；立桿穩(wěn)定性計算 σ = [f] = 205 N/mm2，滿足要求！七）、最大搭設高度的計算: 按《規(guī)范》,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = +NG3+NG4 =；活荷載標準值 ：NQ = kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = kN/m；Hs =[104205103(+)]/()= m；按《規(guī)范》 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： [H] = /(1+)= m；[H]= 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 [H] =50m。腳手架單立桿搭設高度為31m，小于[H]，滿足要求！按《規(guī)范》,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = ；活荷載標準值 ：NQ = kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / () = /( ) =；Hs =( 104205103(+(+104)))/()=；按《規(guī)范》 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： [H] = (1+)=；[H]= 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 [H] =50m。腳手架單立桿搭設高度為31m，小于[H]，滿足要求八）、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = ；按《規(guī)范》(kN), N0= kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = WkAw = kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= ；連墻桿采用鋼管時，桿件兩端均采用直角扣件分別連于腳手架及附加墻內外側的短鋼管上，因此連墻桿的計算長度可取腳手架的離墻距離，即lH=，因此長細比λ=lH==19 [λ]=150i根據λ值，查規(guī)范附錄表C，j=,Nl=103=205N/mm2jA489滿足要求!。連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = φA[f]其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數； 由長細比 l0/i = 300/ φ=，l為內排架距離墻的長度；又： A = cm2；[f]=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 104205103 = kN；Nl = Nf = ,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 16 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九）、立桿的地基承載力計算: 計算立桿段軸力設計值N：由已知條件可知，不組合風荷載。N=(NG1k+ NG2k)+∑NQk由已知條件la=，h==腳手架結構自重標準值產生的軸向力NG1kNG1k=Hsgk=31=構配件自重標準值產生的軸向力NG2kNG2k=(lb+a1)la∑Qp1+ la∑Qp2+[H]Qp3la =(+)2+2+=施工荷載標準值產生的軸向力總和∑NQk：∑NQk=(lb+ a1)laQk=(+)33=N=(+)+=計算基礎底面積A：A==確定地基承載力設計值fg：粘性土承載力標準值：fgk=120kPa=120kN/m2，并取Kc= 得fg=kcfgk=120=60kN/m2驗算地基承載力：立桿基礎底面的平均壓力P=N==fg=60kN/m2A滿足要求!。B、懸挑腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ1302001)、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB 500092001)、《鋼結構設計規(guī)范》(GB 500172003)等規(guī)范編制腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 21 m，立桿采用單立桿；說明：，一次最大懸挑5層，，屋面有4米高的女兒墻，計算按照21米進行驗算。搭設尺寸為：立桿的縱距為 ，； m；小橫桿計算外伸長度a1(m)：；小橫桿間距S(m)：大小橫桿的布置方法：小橫桿在大橫桿上面(北方作法)橫桿與立桿的連接方式：單扣件；采用的鋼管類型為 Φ48；（根據市場實際壁厚不均勻現象，） 連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3m， m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；風荷載參數本工程地處西北風力大，；（采用高風壓）風荷載高度變化系數μz，風荷載體型系數μs 靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m): ；每米腳手架鋼管自重標準值(kg/m):腳手板自重標準值(kN/m2):；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):；腳手板鋪設層數:4 層；（按照四層立體防護進行驗算）腳手板類別:5㎝厚木板；欄桿擋板類別:多層板擋板；水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用Q235B的18號工字鋼36米。錨固壓點壓環(huán)鋼筋直徑(mm):；樓板混凝土標號:C30；拉繩與支桿參數選擇637鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑15mm。鋼絲繩安全系數為:；鋼絲繩與墻距離為(m):；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結。鋼絲繩與建筑物的水平距離是:。鋼絲繩與建筑樓板的垂直距離是:。橫向水平桿（小橫桿）計算《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》:“當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上?！?“當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上。”施工荷載的傳遞路線是：腳手板→橫向水平桿→縱向水平桿→縱向水平桿與立桿連接的扣件→立桿如圖：橫向水平桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。（一）抗彎強度計算作用橫向水平桿線荷載標準值：qk=(QK+QP1)S=(3+)=作用橫向水平桿線荷載設計值：q=QKS+QP1