【文章內容簡介】 反應對稱短路的起動元件反應對稱短路的起動元件,如果采用一相電流元件，首先確定在三相短路情況下，采用電流起動元件的可能性。為了使靈敏度高的電流元件在外部短路切除后能可靠返回，其動作電流應按躲過被保護線路的 最大負荷電流來整定，即 =,kk——可靠系數，~； Kf ——返回系數，~；nLH——電流互感器的變比； ——線路的最大負荷電流 =15010005/(600230 )=不靈敏的電流元件應與靈敏的電流元件配合， =kk ,Kk ——外部故障時的可靠系數，~， ==不靈敏元件的靈敏度可按下式校驗：不滿足要求。ID。min(3) ——被保護線路末端三相短路時，流經保護裝置的最小短路電流，因此采用阻抗元件，并按躲過最大負荷電流下的負荷阻抗來整定：Zdz=(~)Ue/=2301000/1000=16Kk——可靠系數， ~。Kf——返回系數，~Zdz=165/(.2)=125 Klm=125/(45)=7 操作濾過器K值的選擇為了準確的比較線路兩側工頻電流的相位，應充分利用線路兩側負序電流不受電源電勢電位差影響的特點，使負序電流在濾序器出口合成電勢中起決定性作用。相位比較主要是比較線路兩側的負序電流分量，只在三相短路時才比較正序電流的相位，要求 K=I1/I2的值隨被保護線路上短路點的位置而變化。在所有不對稱短路中與正序電流相比，以兩相接地短路時的負序電流為最小。在兩相接地短路情況下，又以靠近母線處短路負序電流為最小。也就是說靠近母線處發(fā)生兩相接地短路時，I1/I2最大。所以兩側各按靠近母線處兩相接地短路I1/I2值的計算，并取其中最大者。計入負序電流影響，K值的求法假定兩側保護I1+KI2間允許，由前面計算可知： D母短路： C側正、負序短路電流：C母短路： D側正、負序短路電流：I1,I2為短路點E，負序電流比值較大為：I1=4533,I2=2095則 tgθ=,得K=3對于保護動作來說k值宜取較大數值，對一般線路k =6 ， 所以k=6。保護裝置相位特性曲線上動作電流的大小，決定了保護動作角的大小，而動作角=180，由閉鎖角 決定。當線路在區(qū)內，區(qū)外故障時兩側高頻信號的相位差，并不是安全相式反相的。而是受若干因素影響，主要影響因素有：1）高頻信號傳輸時間的角誤差；2）電流互感器的角誤差；3）保護裝置操作濾過器等元件的誤差；4）在采用單相重合閘的線路上，因電容電流引起負序電流的附加相角差，一般在中長線路上（150km 以上），這里不考慮。對于閉鎖角的整定。要求在外部故障時能可靠閉瑣。線路長度為50km以內，取=177。45176。，而=135176。或225176。由計算可知，當內部故障時，即相差保護均能正確動作，當外部故障時，C側、D側保護流過的電流理論上大小相等方向相反，考慮到電流互感器和保護裝置的誤差，以及傳送訊號的時間延遲，則兩側高頻訊號也不會相差180176。，在最不利的情況下可能為180176。177。（22176。+），=176。、176。176。176。225176。,176。135176。,所以在不動作區(qū),即外部 故障時,保護裝置的可靠和不動作差,并由此產生一個相應分量的環(huán)流,它總是由線路的一端流入,又從另一端流出。兩端電流相位差180176。，相當于一個外部短路的情況，由于相差動高頻保護只比較兩端電流的相位。故保護裝置在上述兩種情況下均可能處于啟動狀態(tài)，但是由于收訊機能收到連續(xù)的高頻訊號，因而不會誤動。通道損耗的計算：1) 高頻阻波器損耗 = 2) 結合濾波器損耗 = 3) 高頻電纜損耗4) 輸電線路損耗式中 ——通道工作頻率——線路類型系數220kv線路k= 5) 始端損耗和終端損耗6) 高頻通道的總損耗；頻率的選擇：高頻通道的頻率范圍是50 300khz，在此頻率范圍內，通常還有通信和遠動裝置存在。為了防止其間的相互干擾，通道頻率的分布應有統一安排。保護通道的可靠性要求高，有的使用統一的一相導線，也有的和通信復用通道，當被保護線路是長度在50km左右的110 220線路，或底于100km的330km及以上的 電壓級的線路時，可采用200khz左右的頻率。：啟動元件：1）按躲過最大負荷時的不平衡電流整定，既2）按躲過被保護線路一側帶電投入時，由于開關三相不同期和閘而產生的負序電容電流整定，即所以，即（高值）（低值）靈敏度：相電流啟動元件：1）按躲過被保護線路的最大負荷電流整定：2）靈敏度校驗：不滿足要求 采用阻抗元件阻抗元件：1）按躲過最小負荷整定，即2）精確工作電流校驗閉鎖角的計算： 計算CD線路分別兩側母線短路時保護兩側的相位差：內部短路兩側相位比較：（I）最大運行方式：D母短路++.088+=++++=+根據系統穩(wěn)定運行要求，兩側電源系統之間的角差不超過70176。，這里取70176。，即+90176。=176。（II）最小運行方式：+++=+++= +++=+++=+與這間的相差為87（176。70176。）=176。45176。 176。+88176。+70176。=176。225176。 平行線零序橫差保護平行線路裝設橫聯差動保護作為主保護，是因為橫差保護具有靈敏高，動作時間短的優(yōu)點，本電網電壓等級220KV，要求主保護瞬時切除全線故障，且平行線中兩回線長度參數完全相同，所以采用保護性能好的橫差保護。這里用零序橫差保護來反映平行線內部的接地故障，在雙回線運行時，能保證有選擇地動作，接線簡單。 電流起動元件的整定 外部接地短路（短路點在本側母線或對側母線）的最大不平衡電流Idz0 = Kk ( I1bpo + IⅡbpo)其中： K k = ， Ibpo — 是CT誤差引起的不平衡電流IⅡbpo = CoKfzq3I0 — 由雙回線參數不同引起的不平衡電流，Co － 雙回線的差電流系數，本系統Co＝03I0 — 雙回線運行時，外部接地短路流過雙回線的最大三倍零序電流，短路點選在本側和對側母線上在相間短路時保護不退出工作（未用零序電流電壓啟動）按躲開保護開關出口三相短路電流流過被整定保護的最大不平衡電流整定。Idz0 = Kk Ki I(3)dmax式中 Kk － Ki — I(3)dmax— 在保護安裝處出口三相短路，流過被整定保護的最大電流 零序電壓起動元件的整定按躲開正常運行時的最大不平衡電流整定3Udz0=Kk3Ubp式中 Kk — 3Ubp － 電壓互感器開口三角的不平衡電壓，一般不超過5V3Udz0— 一般可整定為20V左右 靈敏度校驗在線路中間發(fā)生接地故障時線路任一側開關未斷開前，其中一側的靈敏度，對于電流、電壓大于等于2，對方向元件大于等于4在線路中間發(fā)生接地故障時線路任一側開關斷開后，另一側的靈敏度，電流、對方向元件大于等于2（相繼動作時）公式：對電流元件 對電壓元件 對功率方向元件 Spu=Zra二次標么值=106 npt取pt開口三角形txj%=Idz/Idz式中 txj% — 相繼動作區(qū)以全線的百分數表示Idmax——短路點的總電流，短路點一般近似選在對側母線上：電流起動元件的整定：B母線短路時，流過BC線路的最大零序電流∵ ，∴取單相接地短路計算C母線短路時，流過BC線路的最大零序電流∵ ，∴取單相接地短路計算故：若相間短路該保護不退出，則因此 ：同時應 （單獨運行不退出）所以取 靈敏度校驗1）線路中間發(fā)生短路線路任一側未斷開前∵ ，∴取兩相接地短路計算流入線路BC保護的電流2） 路中間發(fā)生短路，線路任一側開關斷開后 B側開關斷開時C側開關斷開后對輸電線路，零序電抗與平行線路的回路數，有無架空地線及地線的導電性能等因素有關。零序電流再三相導線起屏蔽作用，使零序磁連減少，即使零序電抗減小平行架設的兩回三相輸電線路中通過方向相同的零序電流時，不僅第一回路的任意兩相對等三相的互感作用助磁作用，而且第二回路的所有三相對第一回路的第三相的互感也產生助磁作用，反過來也一樣，這就使這條線路的零序電抗進一步增大。目前零序電抗按下列整定原則考慮：方向零序電流Ⅰ段：，躲過對側母線故障電流。若無保護范圍，停用。方向零序電流Ⅱ段：，與相鄰線路高頻保護配合。方向零序電流Ⅲ段：，保全線靈敏度，并力爭正常方式下， 能夠實現逐段配合。 零序電流的分布只取決于零序網絡的情況，零序電流的大小則與正、負、零序網有關。在計算零序電流的大小時，尤其要注意中性接地點的選擇。計算的運行方式及中性點的接地原則前面已述，在此只提出平行線路零序互感的問題。平行線外部故障查手冊 的作用為增磁，使 增大， 減小平行線一回運行，另一回檢修并兩端接地，線路末端故障 為去磁作用，使 減小，I0增大平行線雙回運行，內部故障平行線靠近保護側接地故障且發(fā)生相繼動作時由上述可見，求 時，應取方式2， 則應具體問題具體分析。 Ⅰ段的整定按躲開本線路末端接地短路的最大零序電流Ⅰ整定，即式中 ——可靠系數，～——線路末端接地短路時流過保護的最大零序電流按躲開線路斷路器三相不同時合閘的最大零序電流整定，即式中 ——可靠系數，～——斷路器三相不同時合閘的最大零序電流最大值線路末端變壓器中性