35kv電網(wǎng)繼電保護(hù)設(shè)計(jì)(編輯修改稿)
2025-04-09 02:01 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 鎖元件。高頻主保護(hù)和后備保護(hù)復(fù)合為一體。既有整套高頻主保護(hù)的功能，又有整套后備保護(hù)的作用。 距離保護(hù)各段的整定計(jì)算 1）第Ⅰ段整定計(jì)算動(dòng)作阻抗按下述情況計(jì)算。對(duì)輸電線路，按保護(hù)范圍不伸出線路末端整定，即式中 ——可靠系數(shù)，~； ——被保護(hù)線路l的阻抗。 第一段的動(dòng)作時(shí)限為繼電器本身的固有時(shí)限，通常取。 2）第Ⅱ段的整定計(jì)算動(dòng)作阻抗按如下條件計(jì)算，一般選其中最小者為整定值。按躲過相鄰變壓器其他側(cè)母線故障整定 式中：——本線路正序阻抗 ——相鄰變壓器阻抗 ——可靠系數(shù)。~ ——可靠系數(shù)。~ ——助增系數(shù)，一般大于1按保證保護(hù)范圍末端短路時(shí)有足夠的靈敏度整定，即 第Ⅱ段保護(hù)的靈敏系數(shù)為： 3）第Ⅲ段的整定計(jì)算動(dòng)作阻抗通常按躲過最小負(fù)荷阻抗整定。 對(duì)全阻抗繼電器 對(duì)方向阻抗繼電器 上兩式中 ——最小負(fù)荷阻抗，；——可靠系數(shù)，；——繼電器的返回參數(shù)，~；——負(fù)荷自起動(dòng)參數(shù)；~ ——電網(wǎng)額定相電壓；、 ——分別為阻抗元件的最靈敏角和負(fù)荷阻抗角。第Ⅲ段保護(hù)的靈敏系數(shù)：作近后備時(shí) 作遠(yuǎn)后備時(shí) 式中 ——相鄰線路末端短路時(shí)，實(shí)際可能的最大分支系數(shù)。保護(hù)的動(dòng)作時(shí)限 4）、繼電器阻抗值： 5）、起動(dòng)元件的整定：負(fù)序電流與零序電流元件作為裝置的起動(dòng)元件，與相電流元件輔助起動(dòng)元件配合，起動(dòng)發(fā)信并構(gòu)成振蕩閉鎖回路。負(fù)序與零序電流元件按以下原則整定：1）、本線路末端兩相短路負(fù)序電流元件靈敏度大于42）、本線路末端單相或兩相接地短路，負(fù)序零序電流元件靈敏度均大于43）、距離保護(hù)第Ⅲ段保護(hù)范圍末端兩相短路，負(fù)序電流元件靈敏度大于24）、距離保護(hù)第Ⅲ段保護(hù)范圍末端單相或兩相接地短路，負(fù)序或零序電流元件靈敏度均大于2，相電流元件的整定為： ——最大負(fù)荷電流 ——可靠系數(shù)，~ ——返回系數(shù)，第四章 短路電流的計(jì)算在電力系統(tǒng)和電氣設(shè)備的設(shè)計(jì)和運(yùn)行中，短路計(jì)算是解決一系列技術(shù)問題所不可缺少的基本計(jì)算。短路計(jì)算的目的是：（1）選擇有足夠機(jī)械穩(wěn)定度和熱穩(wěn)定度的電氣設(shè)備，必須以短路計(jì)算作為依據(jù)；（2）為了合理地配置各種繼電保護(hù)和自動(dòng)裝置并正確確定其參數(shù)，必須對(duì)電力網(wǎng)中發(fā)生的各種短路進(jìn)行計(jì)算和分析；（3）在設(shè)計(jì)和選擇發(fā)電廠和電力系統(tǒng)電氣主接線時(shí)，為了比較各種不同方案的接線圖，確定是否需要采取限制短路電流的措施等，都要進(jìn)行必要的短路電流計(jì)算；（4）進(jìn)行電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定計(jì)算，研究短路對(duì)用戶工作的影響等，也包含有一部分短路計(jì)算的內(nèi)容。短路電流計(jì)算是進(jìn)行電網(wǎng)繼電保護(hù)配置設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)，這里對(duì)各個(gè)短路點(diǎn)進(jìn)行計(jì)算。由計(jì)算比較可知，采用傳統(tǒng)的標(biāo)么值法計(jì)算和標(biāo)幺值阻抗法計(jì)算結(jié)果基本相當(dāng)。 d1點(diǎn)短路計(jì)算最小運(yùn)行方式下兩相短路短路電流最小，最大運(yùn)行方式下三相短路短路電流最大，在系統(tǒng)所有的運(yùn)行方式下，在相同地點(diǎn)發(fā)生不同類型的短路時(shí)流過保護(hù)安裝處的電流都介于這兩個(gè)短路電流值之間。 三相短路電流計(jì)算最大運(yùn)行方式：兩電站的六臺(tái)機(jī)組全部投入運(yùn)行。城關(guān)變電所總負(fù)荷為240（35kv側(cè)），由A電站供給1B電站供給130。剩余的110經(jīng)中心變電所送入系統(tǒng)。 d1點(diǎn)短路的等效阻抗圖 最大運(yùn)行方式下系統(tǒng)各種元件標(biāo)幺阻抗值1144城關(guān)變電所不是電源側(cè)，對(duì)d1短路點(diǎn)沒影響，排除城關(guān)變電所，將電站發(fā)電機(jī)阻抗標(biāo)幺值的和、和，和合并整理其它電抗值得： 排除城關(guān)變電所后的等效阻抗圖 將電站側(cè)的發(fā)電機(jī)和變壓器的阻抗標(biāo)幺值整理合并，因?yàn)橹髯儔浩鞯腦3=X8=0，可以去掉，則系統(tǒng)圖可以整理合并為： 合并、星三角等值電抗轉(zhuǎn)換，并排除城市中心變電站： 三相短路最后變換的等效阻抗圖 則：取 系統(tǒng)： B電站： 查表得： A電站： 查表得： 兩相短路電流計(jì)算最小運(yùn)行方式：兩電站都只有一臺(tái)機(jī)組投入運(yùn)行，（35KV側(cè)），由A電站供給40A、B電站供給65A。剩余的15A經(jīng)中心變電所送入系統(tǒng)。 1）兩相短路電流正序電抗簡化： 最小運(yùn)行方式下系統(tǒng)各種元件標(biāo)幺阻抗值1144 整理、合并得： 整理后的正序等效阻抗圖 2）兩相短路電流負(fù)序電抗簡化：1144整理、合并得： d2點(diǎn)短路計(jì)算最小運(yùn)行方式下兩相短路短路電流最小，最大運(yùn)行方式下三相短路短路電流最大，在系統(tǒng)所有的運(yùn)行方式下，在相同地點(diǎn)發(fā)生不同類型的短路時(shí)流過保護(hù)安裝處的電流都介于這兩個(gè)短路電流值之間。 三相短路電流計(jì)算最大運(yùn)行方式：兩電站的六臺(tái)機(jī)組全部投入運(yùn)行。城關(guān)變電所總負(fù)荷為240A（35KV側(cè)），由A電站供給110KA、B電站供給130KA。剩余的110A經(jīng)中心變電所送入系統(tǒng)。1144 最大運(yùn)行方式下系統(tǒng)各種元件標(biāo)幺阻抗值合并、星三角等值電抗轉(zhuǎn)換，并排除城市中心變電站最終得到等效阻抗圖： 三相短路最后變換的等效阻抗圖 則：取 系統(tǒng)： B電站： 查表得： A電站： 查表得： 兩相短路電流計(jì)算最小運(yùn)行方式：兩電站都只有一臺(tái)機(jī)組投入運(yùn)行，（35KV側(cè)），由A電站供給40A、B電站供給65A。剩余的15A經(jīng)中心變電所送入系統(tǒng)。1144 最小運(yùn)行方式下系統(tǒng)各種元件標(biāo)幺阻抗值合并兩相短路電流的正負(fù)序電抗，得到電抗圖： 合并后的等效阻抗圖 則：取 系統(tǒng)： B電站： 查表得： A電站： 查表得： d2點(diǎn)短路計(jì)算的結(jié)果計(jì)算得出的最大短路電流分別為：（）（）（）計(jì)算得出的最小短路電流分別為：（）（）（） d3點(diǎn)短路計(jì)算最小運(yùn)行方式下兩相短路短路電流最小，最大運(yùn)行方式下三相短路短路電流最大，在系統(tǒng)所有的運(yùn)行方式下，在相同地點(diǎn)發(fā)生不同類型的短路時(shí)流過保護(hù)安裝處的電流都介于這兩個(gè)短路電流值之間。 三相短路電流計(jì)算最大運(yùn)行方式：兩電站的六臺(tái)機(jī)組全部投入運(yùn)行。城關(guān)變電所總負(fù)荷為240A（35KV側(cè)），由A電站供給110KA、B電站供給130KA。剩余的110A經(jīng)中心變電所送入系統(tǒng)。1144 最大運(yùn)行方式下系統(tǒng)各種元件標(biāo)幺阻抗值合并、星三角等值電抗轉(zhuǎn)換，并排除城市中心變電站最終得到等效阻抗圖： 三相短路最后變換的等效阻抗圖 則：取 系統(tǒng)： B電站：
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