人貨電梯基礎(chǔ)施工方案(編輯修改稿)
2025-05-22 00:05 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，取導(dǎo)軌架寬a； ab 沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長； ab=a+2h0=+2= am=(at+ab)/2=(+)/2= Fl＝PjAl== =1715265/1000=≥。 承臺抗沖切滿足要求。承臺底部彎矩計算 屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩： M1 = (a12/12)[(2l+a39。)(pmax+p2G/A)+(pmaxp)l] M2 = (1/48)(la39。)2(2b+b39。)(pmax+pmin2G/A) 式中 M1,M2 任意截面122處相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的彎矩設(shè)計值； a1 任意截面11至基底邊緣最大反力處的距離，a1=； l,b 基礎(chǔ)底面的長和寬； pmax,pmin 相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的基礎(chǔ)底面邊緣最大和最小地基反力設(shè)計值，pmax=pmin=(+216)/24=； p 相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時在任意截面11處基礎(chǔ)底面地基反力設(shè)計值，p=pmax=； G 考慮荷載分項系數(shù)的基礎(chǔ)自重，當(dāng)組合值由永久荷載控制時，G= ，Gk為基礎(chǔ)標準自重，G=180=243kN； M1=[(24+)(+243/24)+()6]=m。 M2=()2/48(26+)(+243/24)=m。承臺底部配筋計算 αs = M/(α1fcbh02) ξ = 1(12αs)1/2 γs = 1ξ/2 As = M/(γsh0fy) 式中 α1 當(dāng)混凝土強度不超過C50時，,當(dāng)混凝土強度等級為C80時，,期間按線性內(nèi)插法，α1=1； 11截面：αs=|M|/(α1fcbh02)=106/(103)=； ξ=1(12αs)1/2=1(12)=； γs=1ξ/2=； As=|M|/(γsfyh0)=106/()=。 22截面：αs=|M|/(α1fcbh02)=106/(103)=； ξ=1(12αs)1/2=1(12)=； γs=1ξ/2=； As=|M|/(γsfyh0)=106/()=。 截面11配筋：As1= mm2 mm2 截面22配筋：As2= mm2 mm2 承臺配筋滿足要求！，故其計算過程如下：一、參數(shù)信息施工升降機型號SC200/200吊籠形式雙吊籠架設(shè)總高度(m)100標準節(jié)長度(m)導(dǎo)軌架截面長(m)導(dǎo)軌架截面寬(m)標準節(jié)重(kg)146對重重量(kg)0單個吊籠重(kg)吊籠載重(kg)2000外籠重(kg)1480其他配件總重量(kg)200地基土承載力設(shè)計值(kPa)80地基承載力折減系數(shù)基礎(chǔ)混凝土強度等級C35承臺底部長向鋼筋HRB400 12@200承臺底部短向鋼筋HRB400 12@200基礎(chǔ)長度l(m)7基礎(chǔ)寬度b(m)5基礎(chǔ)高度h(m)二、基礎(chǔ)承載計算： 導(dǎo)軌架重（共需67節(jié)標準節(jié)，標準節(jié)重146kg）：146kg67=9782kg， 施工升降機自重標準值：Pk=((2+1480+02+200+9782)+20002)10/1000=； 施工升降機自重：P=((2+1480+02+200+9782)+20002)10/1000=； 考慮動載、自重誤差及風(fēng)載對基礎(chǔ)的影響，取系數(shù)n= P=P==三、地基承載力驗算 承臺自重標準值：Gk=25= 承臺自重設(shè)計值： G＝＝ 作用在地基上的豎向力設(shè)計值：F＝+= 基礎(chǔ)下地基承載力為：fa= ＝ F= 該基礎(chǔ)符合施工升降機的要求。四、基礎(chǔ)承臺驗算承臺底面積驗算 軸心受壓基礎(chǔ)基底面積應(yīng)滿足 S=75=35m2≥(Pk+Gk)/fc=(+)/(103)=。 承臺底面積滿足要求。承臺抗沖切驗算 由于導(dǎo)軌架直接與基礎(chǔ)相連，故只考慮導(dǎo)軌架對基礎(chǔ)的沖切作用。 計算簡圖如下： F1 ≤ am = (at+ab)/2 F1 = pjAl 式中 Pj 扣除基礎(chǔ)自重后相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的地基土單位面積凈反力，Pj=P/S=； βhp 受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，βhp=1； h0 基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度，h0=30035=265mm； Al 沖切驗算時取用的部分基底面積，Al=5=； am 沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度； at 沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，取導(dǎo)軌架寬a； ab 沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長； ab=a+2h0=+2= am=(at+ab)/2=(+)/2= Fl＝PjAl== =1645265/1000=≥。 承臺抗沖切滿足要求。承臺底部彎矩計算 屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩： M1 = (a12/12)[(2l+a39。)(pmax+p2G/A)+(pmaxp)l] M2 = (1/48)(la39。)2(2b+b39。)(pmax+pmin2G/A) 式中 M1,M2 任意截面122處相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的彎矩設(shè)計值； a1 任意截面11至基底邊緣最大反力處的距離，a1=； l,b 基礎(chǔ)底面的長和寬； pmax,pmin 相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的基礎(chǔ)底面邊緣最大和最小地基反力設(shè)計值，pmax=pmin=(+315
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