【文章內(nèi)容簡介】 參數(shù)均應(yīng)取其在同一工況下的多次測量值的算術(shù)平均值作為有效數(shù)值。 應(yīng)對測量的各參數(shù)工況值進(jìn)行分析，凡有不符合規(guī)律，而又不能查明原因加 以修正的工況值，應(yīng)刪去或重測。 冷卻水流量W的計(jì)算： 用皮托管及U形管差壓計(jì)測量流量，當(dāng)差壓計(jì)用四氯化碳作工作介質(zhì)時(shí)采 用下述公式計(jì)算： 當(dāng)用其他介質(zhì)測量時(shí)，上式中之改為該介質(zhì)的密度即可。 用流量孔板及U形管差壓計(jì)測量流量時(shí)，采用下述公式計(jì)算：  如果用孔板前后壓差相應(yīng)的U形管水柱高度差ΔH代入計(jì)算，可將 代入公式，則得  用超聲波流量計(jì)測流量時(shí)，可采用其直接顯示的流量數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算。 凝汽器排汽壓力計(jì)算： 若無實(shí)測凝汽器排汽壓力pc，排汽壓力可用實(shí)測當(dāng)?shù)卮髿鈮毫o與實(shí)測凝汽 器真空ps計(jì)算： pc=pops 空冷塔散熱量計(jì)算  空冷系統(tǒng)初始溫差I(lǐng)TD的計(jì)算  散熱器平均傳熱系數(shù)k的計(jì)算 散熱器風(fēng)阻Δp1的計(jì)算 汽輪機(jī)抽汽點(diǎn)蒸汽流量SR計(jì)算 汽輪機(jī)排汽量We計(jì)算 We=W—Wh—Wb177。Wc 式中：Wb可用測量排汽管道泄水/膨脹箱在1h內(nèi)所增加的體積來確定。 空冷凝汽器熱流量Φ計(jì)算  式中：hc可根據(jù)汽輪機(jī)抽汽點(diǎn)溫度/壓力條件外延到測得的汽輪機(jī)排汽壓力線上得 到，即 hc=Cptw 空冷凝汽器保證的熱流量計(jì)算 其中 Wg=WpCbWg 空冷凝汽器綜合性能系數(shù)Kt的確定 其中  在應(yīng)用Cb、必須將風(fēng)機(jī)功率校正到對 空冷凝汽器進(jìn)口空氣溫度和大氣壓力的保證條件。 應(yīng)繪制各參數(shù)間的關(guān)系曲線來表示空冷塔測量結(jié)果。這些關(guān)系曲線有： a)：大氣溫度tal與空冷塔散熱量的關(guān)系曲線，見圖A1； b)tc=f(ta1)、t2=f(ta1)：凝汽器排汽溫度tc、空冷塔出口水溫t2與大氣溫度tal的 關(guān)系曲線，見圖A2； c)t1=f(ta1)、t2=f(ta2)：空冷塔進(jìn)出口水溫tt2與大氣溫度tal的關(guān)系曲線，見 圖A3； d)pc=f(ta1)：凝汽器排汽壓力pc與大氣溫度tal的關(guān)系曲線，見圖A4； e)tc=f(ta1)：凝汽器排汽溫度tc與大氣溫度tal關(guān)系曲線，見圖A5； f)P1=f(ITD,Δt)：機(jī)組負(fù)荷P1與空冷系統(tǒng)初始溫差I(lǐng)TD和空冷塔進(jìn)出口水溫 差Δt關(guān)系曲線，見圖A6； g)Δp1=f(V1)：空冷塔中散熱器風(fēng)阻Δp1與通過散熱器的風(fēng)速V1的關(guān)系曲線， 見圖A13。 應(yīng)繪制如下關(guān)系曲線來表示空冷散熱器試驗(yàn)室熱力阻力性能試驗(yàn)的測量結(jié) 果： a)k=f(V1)：傳熱系數(shù)k與通過散熱器的風(fēng)速V1的關(guān)系曲線，見圖A12； b)Δp1=f(V1)：風(fēng)阻Δp1與通過散熱器的風(fēng)速V1的關(guān)系曲線，見圖A13； c) Nu=f(Re)：努塞爾數(shù)Nu與雷諾數(shù)Re的關(guān)系曲線； d) Eu=f(Re)：歐拉數(shù)Eu與雷諾數(shù)Re的關(guān)系曲線； e) ：空冷凝汽器實(shí)測熱流量Φ與風(fēng)機(jī)功率P的關(guān)系曲線，見圖A14。 試驗(yàn)結(jié)果的分析評價(jià) 根據(jù)測試結(jié)果，評價(jià)空冷塔散熱量是否達(dá)到保證值?？捎脤?shí)測大氣溫度tal 和按實(shí)測(或計(jì)算)凝汽器排汽壓力Pc由蒸汽性質(zhì)表中查得對應(yīng)的凝汽器排汽溫度 tc，從空冷系統(tǒng)性能曲線圖上查得空冷塔保證的散熱量Φw，與實(shí)測空冷塔散熱量 Φw相比較。如Φg—Φw≤0，則說明實(shí)測的空冷塔散熱量較保證值大，該空冷 塔達(dá)到設(shè)計(jì)要求。 根據(jù)測試結(jié)果，評價(jià)空冷塔的出水溫度t2是否達(dá)到設(shè)計(jì)要求。可將實(shí)測的出 水溫度t2與測試工況條件下由設(shè)計(jì)的tc=f(tal)、t2=f(ta1)關(guān)系曲線上查得的出水溫度 的保證值相比較，若進(jìn)水溫度基本相同，t2≥0，則說明該空冷塔達(dá)到了設(shè) 計(jì)要求。 根據(jù)間接空冷系統(tǒng)的測試結(jié)果，評價(jià)凝汽器排汽溫度(凝汽器端差達(dá)到設(shè)計(jì)值 時(shí)，也可用凝結(jié)水溫度)是否達(dá)到保證值的要求?？捎脤?shí)測大氣溫度tal和實(shí)測空冷 塔散熱量值從空冷系統(tǒng)性能曲線上查得的凝汽器排汽溫度保證值tg與按實(shí)測 (或計(jì)算)凝汽器排汽壓力從蒸汽性質(zhì)表上查得的相應(yīng)凝汽器排汽溫度tc相比較，如 tgtc＞0，即實(shí)測的tc較保證值tg低，則空冷系統(tǒng)達(dá)到設(shè)計(jì)要求。 空冷凝汽器的測試結(jié)果， 冷凝汽器進(jìn)行評價(jià)，Kt≥1說明該空冷凝汽器達(dá)到保證值的要求。Kt≥1時(shí)，其值 越高，說明該空冷凝汽器的綜合性能越好。 根據(jù)設(shè)計(jì)單位或制造單位提供的不同風(fēng)機(jī)運(yùn)行方式下的空冷凝汽器的性能曲 線，用實(shí)測一定的空冷凝汽器進(jìn)口空氣溫度和蒸汽流量與背壓之間的關(guān)系曲線來評 價(jià)空冷凝汽器是否達(dá)到背壓保證值的要求。 對空冷散熱器試驗(yàn)室熱力阻力性能的測試結(jié)果，應(yīng)從散熱器單位散熱面積所 消耗的風(fēng)機(jī)驅(qū)動(dòng)功率進(jìn)行分析評價(jià)，即根據(jù)實(shí)測資料，假定風(fēng)機(jī)效率和電動(dòng)機(jī)效率 計(jì)算出其單位面積散熱量Φ′與單位面積所消耗的風(fēng)機(jī)驅(qū)動(dòng)功率P′的關(guān)系曲 線，與設(shè)計(jì)資料所作的ΦaPa曲線進(jìn)行比較，若P′≤Pa，則說明達(dá)到相同的單 位面積散熱量所需的風(fēng)機(jī)驅(qū)動(dòng)功率比設(shè)計(jì)值小，該元件達(dá)到設(shè)計(jì)要求。 對空冷散熱器試驗(yàn)室熱力阻力性能測試結(jié)果，還應(yīng)評價(jià)散熱器管簇的排列方 式、翅片間距、進(jìn)風(fēng)角度、介質(zhì)流程等對空冷散熱器的傳熱系數(shù)及阻力性能的影 響；還應(yīng)就設(shè)計(jì)、制造工藝的其他有關(guān)規(guī)定和要求，作出相應(yīng)的分析評價(jià)。 對空冷塔及空冷凝汽器的測試結(jié)果，可用上述的一種方法評價(jià)，也可用多種 方法同時(shí)評價(jià)。 6試驗(yàn)報(bào)告編寫 試驗(yàn)報(bào)告應(yīng)包括下述內(nèi)容： a)任務(wù)來源； b)測試目的； c)測試條件，包括環(huán)境條件，空冷塔、空冷凝汽器及空冷散熱器的技術(shù)數(shù)據(jù)、 測試裝置及測點(diǎn)布置； d)測試起止時(shí)間及人員； e)數(shù)據(jù)記錄、整理與計(jì)算； f)結(jié)論與分析評價(jià)。 附 錄 A 空冷塔、空冷凝汽器及空冷散熱器的 實(shí)測計(jì)算評價(jià)舉例 A1空冷塔 以某電廠帶混合式凝汽器的間接空冷系統(tǒng)空冷塔的運(yùn)行特性試驗(yàn)為例。 該系統(tǒng)空冷塔的實(shí)測運(yùn)行性能試驗(yàn)數(shù)據(jù)匯總?cè)绫鞟1所示。 根據(jù)實(shí)測數(shù)據(jù)及設(shè)計(jì)值，繪制出： 表A1 空 冷 塔 運(yùn) 行 性 能 試 驗(yàn) 數(shù) 據(jù) 匯 總 a)大氣溫度ta1與空冷塔散熱量的關(guān)系曲線(圖A1)； b)凝汽器排汽溫度tc、空冷塔出口水溫t2與大氣溫度ta1的關(guān)系曲線(圖A2)； c)空冷塔進(jìn)、出口水溫tt2與大氣溫度ta1的關(guān)系曲線(圖A圖A3)； d)凝汽器排汽壓力pc與大氣溫度ta1的關(guān)系曲線(圖A4)； e)凝汽器排汽溫度tc與大氣溫度ta1關(guān)系曲線(圖A5)； f)機(jī)組負(fù)荷P1與初始溫差I(lǐng)TD和空冷塔進(jìn)出口水溫差Δt的關(guān)系曲線(圖A6)。 經(jīng)分析比較認(rèn)為： a)空冷塔散熱能力達(dá)到設(shè)計(jì)要求。由性能試驗(yàn)數(shù)據(jù)匯總表A1及圖A1可見，機(jī) 組帶額定負(fù)荷在不同季節(jié)運(yùn)行時(shí)，在不同的大氣溫度下，空冷塔實(shí)際散熱量(實(shí)測 值)大于設(shè)計(jì)散熱量8%～12%；由圖A2及圖A3可見，當(dāng)散熱量為291MW時(shí)，實(shí) 測的空冷塔進(jìn)口水溫稍高于設(shè)計(jì)保證溫度，出口水溫與設(shè)計(jì)保證值基本一致，也可 說明該空冷塔的散熱性能基本達(dá)到設(shè)計(jì)要求。 圖A1 大氣溫度tal與空冷塔散熱量Φw的關(guān)系曲線 圖A2 空冷系統(tǒng)性能曲線 圖A3 空冷塔進(jìn)出口水溫tt2與大氣溫度tal的關(guān)系曲線 圖A4 凝汽器排汽壓力與大氣溫度tal的關(guān)系 圖A5 凝汽器排汽溫度tc與大氣溫度tal的關(guān)系曲線 圖A6 機(jī)組負(fù)荷與空冷系統(tǒng)初始溫差I(lǐng)TD和 空冷塔進(jìn)出口水溫差Δt的關(guān)系曲線 b)由圖A4及圖A5可見，凝汽器排汽壓力和凝汽器排汽溫度普遍高于設(shè)計(jì)條 件下的壓力和溫度。其主要原因是冷卻塔出口水溫控制不夠合理，冬季出于安全考 慮而提高了冷卻塔出口水溫；當(dāng)冷卻水量不變時(shí)，降低散熱量導(dǎo)致冷卻塔進(jìn)出口水 溫差Δt的降低，機(jī)組回?zé)峒笆杷到y(tǒng)不嚴(yán)密造成凝汽器傳熱端差較大。另外，凝 汽器傳熱端差增大和百葉窗開度不足及循環(huán)水量小于額定水量還造成ITD偏大。 A2空冷凝汽器 以某電廠空冷凝汽器性能測試為例。 有關(guān)設(shè)計(jì)參數(shù)和性能曲線 a)汽輪機(jī)設(shè)計(jì)參數(shù)： 額定/最大功率() 330/365MW 額定蒸汽流量： 1076556kg/h 排汽壓力 ～ 額定條件下排汽熱焓 b)空冷凝汽器設(shè)計(jì)參數(shù)： 熱負(fù)荷 蒸汽流量 854931kg/h 進(jìn)口空氣溫度 ℃ 大氣壓力 初始溫差 ℃ 風(fēng)機(jī)臺數(shù) 69臺 風(fēng)機(jī)直徑 風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速，全速/半速 180/90r/min 風(fēng)機(jī)功率，全速/半速 75/18kW c)空冷凝汽器性能曲線及測試期間低壓加熱器系統(tǒng)熱量平衡圖： 圖A7：空冷凝汽器性能曲線 圖A7 空冷凝汽器性能曲線 圖A8：汽輪機(jī)蒸汽膨脹線莫理爾圖外推法 圖A9：低壓加熱器系統(tǒng)測試期間熱量平衡圖 熱平衡測試數(shù)據(jù) 熱平衡測試數(shù)據(jù)見表A2所示。 表A2 熱平衡測試數(shù)據(jù) 圖A8 汽輪機(jī)蒸汽膨脹線莫理爾圖外推法 計(jì)算公式 a)抽汽點(diǎn)蒸汽流量計(jì)算： 式中 SR3——第三個(gè)抽汽點(diǎn)蒸汽流量，kg/h； W——凝結(jié)水流量，kg/h； Cp——凝結(jié)水比熱，kJ/(kg℃)； tw3——第三個(gè)加熱器凝結(jié)水溫度，℃； tw4——第四個(gè)加熱器凝結(jié)水溫度，℃； hs3——第三個(gè)抽汽點(diǎn)抽出蒸汽熱焓，kJ/kg； hc3——第三個(gè)加熱器泄水熱焓，kJ/kg。  式中 SR4——第四個(gè)抽汽點(diǎn)抽出蒸汽流量，kg/h； tw2——第五個(gè)加熱器凝結(jié)水溫度，℃； hs4——第四個(gè)抽汽點(diǎn)抽出蒸汽熱焓，kJ/kg； hc4——第四個(gè)加熱器泄水熱焓，kJ/kg。 圖A9 低壓加熱器系統(tǒng)測試期間熱量平衡圖 式中 SR5——第五個(gè)抽汽點(diǎn)抽出蒸汽流量，kg/h； tw1——凝結(jié)水槽的凝結(jié)水溫度，℃； hs5——第五個(gè)抽汽點(diǎn)抽出蒸汽熱焓，kJ/kg； hc5——第五個(gè)加熱器泄水熱焓，kJ/kg。