【文章內容簡介】 15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80tk f 2,99 混凝土軸心抗壓強度的設計值fc 采用；軸心抗拉強度的設計值ft 采用。 混凝土軸心抗壓強度設計值（N/mm2）強混凝土強度等級度 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80c f 混凝土軸心抗拉強度設計值（N/mm2）強混凝土強度等級度 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80t f 混凝土受壓和受拉的彈性模量Ec 采用?；炷恋募羟凶冃文Ａ縂c 倍采用。混凝土泊松比c v 采用。 混凝土的彈性模量（104 N/mm2）混凝土強度等級 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80Ec 注：1 當有可靠試驗依據時，彈性模量值也可根據實測數據確定；2 當混凝土中摻有大量礦物摻合料時，彈性模量可按規(guī)定齡期根據實測值確定。 混凝土軸心抗壓、軸心抗拉疲勞強度設計值 fcf、ftf 中的強度設計值乘疲勞強度修正系數ρ . 確定。混凝土受壓或受拉疲勞強度修正系數ρ . 應根據受壓或受拉疲勞應力比值fc . 、 采用；當混凝土受拉－壓疲勞應力作用時，受壓或受拉疲勞強度修正系數ρ . 。21疲勞應力比值fc . 應按下列公式計算：ff c,minc fc,max.... （）式中： fc,min . 、fc,max . ——構件疲勞驗算時，截面同一纖維上混凝土的最小應力、最大應力。 混凝土受壓疲勞強度修正系數γρfc . 0≤ fc . ≤ fc . ≤ fc . ≤ fc . ≤ fc . fc . ≥ρ . 混凝土受拉疲勞強度修正系數γρfc .fc 0 . . . fc . . . fc . . . fc . . . fc . . . ρ . fc .fc . . . fc . . . fc . . . fc . . ――ρ . ――注：直接承受疲勞荷載的混凝土構件，當采用蒸汽養(yǎng)護時，養(yǎng)護溫度不宜高于60℃。 混凝土疲勞變形模量fc E 采用。 混凝土的疲勞變形模量（104 N/mm2）強度等級C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80fc E 當溫度在0℃到100℃范圍內時，混凝土的熱工參數可按下列規(guī)定取值：線膨脹系數 c . 110－5/℃；導熱系數λ kJ/（mh℃）；比熱c kJ / (kg℃）。 鋼 筋 混凝土結構的鋼筋應按下列規(guī)定選用：1 縱向受力普通鋼筋宜采用HRB400、HRB500、HRBF400、HRBF500 鋼筋，也可采用HRB33HRBF33HPB300、RRB400 鋼筋；2 箍筋宜采用HRB400、HRBF400、HPB300、HRB500、HRBF500 鋼筋，22也可采用HRB33HRBF335 鋼筋；3 預應力筋宜采用預應力鋼絲、鋼絞線和預應力螺紋鋼筋 。注：RRB400 鋼筋不宜用作重要部位的受力鋼筋，不應用于直接承受疲勞荷載的構件。 鋼筋的強度標準值應具有不小于95％的保證率。普通鋼筋的屈服強度標準值yk f 、極限強度標準值stk f 采用；預應力鋼絲、鋼絞線和預應力螺紋鋼筋的極限強度標準值ptk f 及屈服強度標準值pyk f 采用。 普通鋼筋強度標準值牌號 符 號公稱直徑d（mm）屈服強度標準值yk f （N/mm2）極限強度標準值stk f （N/mm2）HPB300 6～22 300 420HRB335HRBF335F6～50 335 455HRB400HRBF400RRB400FR6～50 400 540HRB500HRBF500F6～50 500 630 預應力筋強度標準值（N/mm2）種類 符號公稱直徑d（mm）屈服強度標準值pyk f極限強度標準值ptk f620 800780 970中強度預應力鋼絲光面螺旋肋.PM.HM9980 1270預應力螺紋鋼785 980筋螺紋 .T 12340 50930 1080231080 12301380 157051640 18607 1380 15701290 1470消除應力鋼絲光面螺旋肋.P.H91380 15701410 15701670 186013(三股)、1760 19601540 17201670 1860、1760 19601590 1770鋼絞線17(七股).S1670 1860注： 強度為1960MPa 級的鋼絞線作后張預應力配筋時，應有可靠的工程經驗； 普通鋼筋的抗拉強度設計值y f 、抗壓強度設計值y f . 采用；預應力筋的抗拉強度設計值py f 、抗壓強度設計值py f . 采用。當構件中配有不同種類的鋼筋時，每種鋼筋應采用各自的強度設計值。橫向鋼筋的抗拉強度設計值yv f 應按表中y f 的數值采用；但用作受剪、受扭、受沖切承載力計算時，其數值大于360N/mm2 時應取360N/mm2。 普通鋼筋強度設計值（N/mm2）牌號 抗拉強度設計值y f 抗壓強度設計值y f .HPB300 270 270HRB33HRBF335 300 300HRB400、HRBF400、RRB400 360 360HRB500、HRBF500 435 435 預應力筋強度設計值（N/mm2）種類 ptk f 抗拉強度設計值py f 抗壓強度設計值py f .800 510中強度預應力鋼絲 970 6501270 8104101470 1040消除應力鋼絲 1570 11101860 1320410241570 11101720 12201860 1320鋼絞線1960 1390390980 650預應力螺紋鋼筋 1080 7701230 900435注： 的規(guī)定時，其強度設計值應進行相應的比例換算。 普通鋼筋及預應力筋在最大力下的總伸長率δgt 的規(guī)定的數值。 普通鋼筋及預應力筋在最大力下的總伸長率限值普通鋼筋鋼筋品種 HPB300HRB33HRBF33HRB400、HRBF400、 HRB500、HRBF500預應力筋δgt（%） 普通鋼筋和預應力筋的彈性模量Es 采用。 鋼筋的彈性模量 (105 N/mm2)牌號或種類 彈性模量EsHPB300 鋼筋 HRB33HRB400、HRB500 鋼筋HRBF33HRBF400、HRBF500 鋼筋RRB400 鋼筋預應力螺紋鋼筋、中強度預應力鋼絲消除應力鋼絲 鋼絞線 注：必要時可采用實測的彈性模量。 普通鋼筋和預應力筋的疲勞應力幅限值fy .f 和fpy .f 應根據鋼筋疲勞應力比值fs .、fp. ， 線性內插取值。普通鋼筋疲勞應力比值fs . 應按下列公式計算：fs,maxff s,mins ... . ()式中： fs,maxfs,min . 、. ——構件疲勞驗算時，同一層鋼筋的最小應力、最大應力。25 普通鋼筋疲勞應力幅限值（N/mm2）疲勞應力幅限值Δfyf疲勞應力比值.sfHRB335 HRB4000 175 175 162 162 154 156 144 149 131 137 115 123 97 106 77 85 54 60 28 31注：當縱向受拉鋼筋采用閃光接觸對焊連接時，其接頭處的鋼筋疲勞應力幅限值應 取用。預應力筋疲勞應力比值fp. 應按下列公式計算：fp,maxfmin p, fp... . ()式中fp,maxfp,min . 、. ——構件疲勞驗算時，同一層預應力筋的最小應力、最大應力。 預應力筋疲勞應力幅限值fpy .f (N/mm2 )疲勞應力幅限值Δfpyf疲勞應力比值消除應力鋼絲.pf鋼絞線ptk f =1570 ptk f =1770、1670 ptk f =1570 144 255 240 118 179 168 70 94 88注：1 當fsv . 時，可不作預應力筋疲勞驗算；2 當有充分依據時，可對表中規(guī)定的疲勞應力幅限值作適當調整。 當采直徑50mm 的鋼筋時，宜有可靠的工程經驗。構件中的鋼筋可采用并筋的配置形式。直徑28mm 及以下的鋼筋并筋數量不應超過3 根；直接32mm 的鋼筋并筋數量宜為2 根；直徑36mm 及以上的鋼筋不應采用并筋。并筋應按單根等效鋼筋進行計算，等效鋼筋的等效直徑應按截面面積相等的原則換算確定。 當進行鋼筋代換時，除應符合設計要求的構件承載力、最大力下的總伸長26率、裂縫寬度驗算以及抗震規(guī)定以外，尚應滿足最小配筋率、鋼筋間距、保護層厚度、鋼筋錨固長度、接頭面積百分率及搭接長度等構造要求。 當構件中采用預制的鋼筋焊接網片或鋼筋骨架配筋時，應符合國家現行有關標準的規(guī)定。 各種公稱直徑的普通鋼筋、預應力筋的公稱截面面積及理論重量應按附錄A 采用。5 結構分析 基本原則 混凝土結構應進行整體作用效應分析，必要時尚應對結構中受力狀況特殊的部分進行更詳細的分析。 當結構在施工和使用期的不同階段有多種受力狀況時，應分別進行結構分析，并確定其最不利的作用組合。結構可能遭遇火災、颶風、爆炸、撞擊等偶然作用時，尚應按國家現行有關標準的要求進行相應的結構分析。 結構分析的模型應符合下列要求：1 結構分析采用的計算簡圖、幾何尺寸、計算參數、邊界條件以及結構材料性能指標等應符合實際情況，并應有相應的構造措施；2 結構上各種作用的取值與組合、初始應力和變形狀況等，應符合結構的實際狀況；3 結構分析中所采用的各種近似假定和簡化，應有理論、試驗依據或經工程實踐驗證；計算結果的精度應符合工程設計的要求。 結構分析應符合下列要求：1 滿足力學平衡條件；2 在不同程度上符合變形協調條件，包括節(jié)點和邊界的約束條件；3 采用合理的材料本構關系或構件單元的受力變形關系。帶格式的: 項目符號和編號帶格式的: 項目符號和編號帶格式的: 項目符號和編號27 結構分析時，應根據結構類型、材料性能和受力特點等選擇下列分析方法：1 彈性分析方法；2 塑性內力重分布分析方法；3 彈塑性分析方法；4 塑性極限分析方法；5 試驗分析方法。 結構分析所采用的計算軟件應經考核和驗證，其技術條件應符合本規(guī)范和國家現行有關標準的要求。應對分析結果進行判斷和校核，在確認其合理、有效后方可應用于工程設計。 分析模型 混凝土結構宜按空間體系進行結構整體分析，并宜考慮構件的彎曲、軸向、剪切和扭轉等變形對結構內力的影響。當進行簡化分析時，應符合下列規(guī)定：1 體形規(guī)則的空間結構，可沿柱列或墻軸線分解為不同方向的平面結構分別進行分析，但應考慮平面結構的空間協同工作。2 構件的軸向、剪切和扭轉變形對結構內力分析影響不大時，可不予考慮。 混凝土結構的計算簡圖宜按下列方法確定：1 梁、柱等一維構件的軸線宜取為控制截面幾何中心的連線，墻、板等二維構件的中軸面宜取為控制截面中心線組成的平面或曲面。2 現澆結構和裝配整體式結構的梁柱節(jié)點、柱與基礎連接處等可作為剛接；非整體澆筑的次梁兩端及板跨兩端可作為鉸接。3 梁、柱等桿件的計算跨度或計算高度可按其兩端支承長度的中心距或凈距確定，并應根據支承節(jié)點的連接剛度或支承反力的位置加以修正；4 梁、柱等桿件間連接部分的剛度遠大于桿件中間截面的剛度時，在計算模型中可作為剛域處理。 進行結構整體分析時，對于現澆結構或裝配整體式結構，可假定樓蓋在其自身平面內為無限剛性。當樓蓋開有較大孔或其局部會產生明顯的平面內變形帶格式的: 項目符號和編號帶格式的: 項目符號和編號28時，在結構分析中應考慮其影響。 對現澆樓蓋和裝配整體式樓蓋，宜考慮樓板作為翼緣對梁剛度和承載力的影響。梁受壓區(qū)有效翼緣計算寬度f 所列情況中的最小值取用；也可采用梁剛度增大系數法近似考慮，剛度增大系數應根據梁有效翼緣尺寸與梁截面尺寸的相對比例確定。 T 形、I 形截面 倒L 形截面情況肋形梁（板） 獨立梁 肋形梁（板）1 按計算跨度l0 考慮 0 l 3 0 l 3 0 l 62 按梁（肋）凈距n s 考慮 n b . s — n b . s / 23 按翼緣高度f h. 考慮 f b . 12h. b f b . 5h.注：1 表中b 為梁的腹