【文章內容簡介】 壓輥 )之間的弧型槽，然后反向轉動偏心手柄，使上壓輥放下，上下兩壓輥呈夾持鋼筋狀態(tài)。 沈陽建筑大學畢業(yè)設計 8 圖 25 鋼筋調直機壓輥與彈性力實現方式 Bar straightening machine roller and the elastic force realization 鋼筋壓在兩壓輥之間，被調整鋼筋力量的大小取決于壓輥之間的夾持力。與上壓輥機械相連的連桿上有一彈簧與之相連，該彈簧對上壓輥實施加壓，壓輥的牽引力與壓力成正比，故對不同直徑與材質的鋼筋應選擇不同的彈簧壓力， 從而較好地握持并牽引鋼筋。同時，為防止在剪切時的連切現象，在鋼筋被頂停下時，鋼筋與壓輥間應能出現明顯的打滑。因此彈簧壓力的調整是調直機能否正常工作的關鍵。 傳動箱中 偏心軸的雙滑塊機構帶動錘頭作垂直方向的直線往復運動，剪切機構的方刀臺中裝有上下切刀，當裝在方刀臺中的切刀進入錘頭下面時，上切刀被錘擊而實現鋼筋切斷工作。鋼筋被打斷后，方刀臺靠拉桿彈簧復位。受料架是調直切斷機的定長機構，架上有用于定長的定尺板，根據需要的長度調整好定尺板在拉筋上的位置，并調整好拉筋彈簧的壓力，使被調直鋼筋能頂動定尺板前進，而且又要在鋼筋被切斷后方刀臺能及時復位。當被調鋼筋頂動定尺板前進到位時，定尺板帶動拉筋移動，拖動方刀臺進入錘頭下面而實現剪切。剪切完成后，方刀臺靠拉桿彈簧復位。當鋼筋被切斷時 ，受料架張沈陽建筑大學畢業(yè)設計 9 開卸料，鋼筋落下后，受料架隨即關閉，接受下一根鋼筋。受料架卸料時，張開時間的長短由時間繼電器控制。 沈陽建筑大學畢業(yè)設計 10 第三章 電機選擇 生產率和功率計算 生產率計算 )/( 0 hkgKD nGQ ?? 31 式中 D牽引輪直徑（ mm） N牽引輪轉速（ r/min） 0G 每米鋼筋重量（ kg） K滑動系數， 一般取 K=～ 帶入相應數據得： )/()/( 0 hkghkgKD n GQ ???????? ? 功率計算，選擇電動機 調直部分： 調直筒所需的功率： )(97400111 KWMnN ?? 32 式中 i n/11取傳動效率，皮帶傳動可）調直筒轉速（???rn ` 調直筒的扭矩： )()1(2 3 mmNL febdM s ??? ? 33 沈陽建筑大學畢業(yè)設計 11 式中 )42mmLffmmdbmmemmNs調直塊的間距（數，一般取鋼筋對調直塊的摩擦系）鋼筋直徑（鋼筋彎曲次數，一般?。┱{直塊偏移量（）鋼筋屈服點（????????? 帶入相應數據，得： ).().(13836880 )(41023542 3 mNmmNM ???????? )( KWN ???? 考慮到摩擦損耗等因素，選電動機型號為 4132 ?SY ，功率為 ，轉速為1440r/min. 牽引部分： 鋼筋牽引功率： )(102 22 KWPN ??? 34 式中 /22???????????來計算傳動效率，按綜合傳動按性能參數查表取得）調直速度（ sm 牽引輪壓緊力： ）（ Nf PP ?sin4 ][1? 35 沈陽建筑大學畢業(yè)設計 12 式中 0145][輪槽角度，一般為數取鋼筋對牽引輪的摩擦系）牽引鋼筋所需的拉力（????fNP )(88445s 500 NP ???? ? )( 408842 KWN ???? 切斷部分： 鋼筋剪切功率： )(97404 s in4213 KWdRN cc ? ???? ?? 36 式中 /4421????????????????????來計算傳動效率，按綜合傳動）齒刀切角（每分鐘切斷次數）（倍抗拉強度的剪切極限強度，約等于）鋼筋直徑（）曲柄偏心距（CmmNmmdmmRccc? 帶入相應數據，經計算得： )( 404 45s i 23 KWN ??? ??????? ? 鋼筋切斷力 P： )(4 2 NdP c??? 37 式中 d鋼筋直徑， mm c? 材料抗剪極限強度， 2/mmN 沈陽建筑大學畢業(yè)設計 13 帶入相應數據得： )( 22 NdP c ?????? ?? 鋼筋切斷機動刀片的沖程數 n： inn I? (r/min) 38 式中 In 電動機轉速， r/min i機械總傳動比 帶入相應數據得： ???? inn I (r/min) 作用在偏心輪軸的扭矩 M： )]} (]1[[c os )s i n({Pr 0 mmNLrrLrrrM kbkak ??????? ?? ?? 39 式中 kr 偏心距， mm ? －偏心輪半徑與滑塊運動方向所成之角 ? － LrKK k?其中：),s ina rc s in( ? L連桿長度， mm 0r －偏心輪軸徑的半徑， mm ar 偏心輪半徑， mm br －滑塊銷半徑， mm ? 滑動 摩擦系數， ? =～ 沈陽建筑大學畢業(yè)設計 14 帶入相應數據得： 驅動功率 N： )( 171 6200 kWMnN ??? ? 310式中 M 作用在偏心輪軸的扭矩， N mm n 鋼筋切斷次數， 1/min ? 傳動系統(tǒng)總效率 帶入相應數據得： ??? ?MnN= )( 125180 kW????? 牽引與切斷 總功率： )( KWNNN ????? 考慮到摩擦損耗等因素，選電動機型號為 490 ?LY ，功率為 ，轉速為1400r/min. )(2 5 1 8 0]}1005]100201[[ o s) i n ({20xx87]}]1[[c o s)s i n ({Pr0mmNLrrLrrrM kbkak??????????????????????????沈陽建筑大學畢業(yè)設計 15 第四章 皮帶選擇 第一組皮帶傳動機構的設計 設計的原始條件為：傳動的工作條件，傳遞的功率 P，主、從動輪的轉速 1n 、 2n （傳動比 i），傳動對外廓尺寸的要求。 設計內容：確定帶的型號、長度、根數； 傳動中心距； 帶輪基準直徑及結構尺寸； 計算初拉力 0F ， 帶對軸的壓力 0Q 設計的步驟和方法 確定設計功率 cp 考慮載荷性質和每天運轉的時間等因素，設計功率要求要比傳 遞的功率略大，即： )(kWPKP AC ? 41 式中 P傳遞的額定功率， ?CP （ KW） AK 工作情況系數， AK = ?CP ? =(KW) 初選帶的型號 根據設計功率 cP 和主動輪轉速 1n =1440r/mim。選定帶的型號為 A型。 確定帶輪的基準直徑 1d 和 2d （ 1）選擇 1d ，由 min1 dd dd ? ，查表得 1d =280（ mm） 沈陽建筑大學畢業(yè)設計 16 （ 2）驗算帶速 V，帶速太高則離心力大，減小帶與帶輪間的壓力 易打滑，帶速太低，要求傳遞的圓周力大，使帶根速過多，故 V應在 5～ 25mm/s 之內。 )/()10 0060( 14 )10 0060( 11 smndV d ?? ????? ? 42 （ 3）計算從動輪基準直徑 2d ： 2d =i 1d =121 ddnn 28028001440 ??=（ mm） 33 取標準值 2d =140（ mm） 確定中心距 a 和帶的基準長度 dL 一般取 )(2)( 21021 dddd ddadd ???? 44 計算相應于 0a 的帶基準長度 0dL ： 2120 0 2 102()2 ( )24 ( 280 140 )2 500 ( 140 280 ) 160 2( )2 4 500ddd d dddL a d damm? ?? ? ? ??? ? ? ? ? ?? 根據初定的 0dL 查表，選取接近 0dL 值的基準長度 dL =1600（ mm） 實際中心距： )( 00 mmLLaa dd ??????? 45 驗算小輪包角 2? 2? ??? 120xx62a rc s i n2180 21 ????? a dd dd 46 沈陽建筑大學畢業(yè)設計 17 計算帶的根數 )( )( 00 ???????? LC KKPP PZ ? 取 Z=2 47 式中 ?K 包角系數，考慮包角與實驗條件不符（ 2? ? ?180 ）時對傳動能力的影響 LK 長度系數，考慮帶長與實驗條件不符時對傳動能力的影響 0P 實驗條件下，單根 V帶所能傳遞的功率 0P? 單根 V帶傳遞功率的增量 考慮傳動比 1?i 時，帶在大輪上的彎曲應力小，故在壽命相同的條件下，可增大傳遞的功率，其計算式為： )()11(10 kWKnKP iB ???? 48 式中 BK 彎曲影響系數， BK ??? iK 傳動比系數 iK = 計算帶作用在軸上的載荷 Q 為設計軸和 軸承，應計算出 V帶對軸的壓力 Q： )(2sin2 10 NZFQ ?? 49 式中 Z帶的根數 0F 單根 V帶的初拉力 N )() ( ) (500 220 NqvzPF C ???????????? ? 410 沈陽建筑大學畢業(yè)設計