煤氣凈化資料培訓(xùn)(編輯修改稿)
2025-04-29 00:04 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 次經(jīng)過(guò)煤氣加壓升溫后再冷卻，然后進(jìn)行深脫萘、深脫硫的工藝過(guò)程。煤氣凈化全過(guò)程的綜合能耗可觀(guān)。, a?2 a4 [ A2 \對(duì)采用以氨為堿源液相催化氧化法的煤氣脫硫工藝，通常要求待脫硫煤氣的焦油含量＜50mg/m萘含量＜500mg/m3。盡管在脫硫前設(shè)置了預(yù)冷初脫萘工序，但由于脫萘效果差，脫萘后的煤氣含萘量仍為500mg/m3左右，一些焦化廠(chǎng)的生產(chǎn)實(shí)踐表明，即使保證了以上焦油、萘含量的指標(biāo)，對(duì)提高脫硫效率也有明顯的不利影響。為達(dá)到硫化氫含量20 mg/m3的城市煤氣標(biāo)準(zhǔn)要求，通常還要在二次凈化過(guò)程中采用干法脫硫等工藝再次進(jìn)行深脫硫。* k. v* H39。 a$ ^% u4 [+ V/ S待脫硫煤氣焦油、萘的含量指標(biāo)對(duì)熔融硫質(zhì)量也具有顯著地影響。在脫硫液浮選再生得到的硫泡沫中，除硫磺外，尚含有焦油、萘之類(lèi)的烴化物組分及其它雜質(zhì)等。例如，某熔融硫試樣約含近20％（重量百分比）的雜質(zhì)，其中有萘約45%，苊10%，%，氧芴5%等等。它不但影響了脫硫效率，同時(shí)以這樣的硫泡沫為原料進(jìn)行熔硫生產(chǎn)操作時(shí)，又存在得到的硫磺產(chǎn)品雜質(zhì)含量高，產(chǎn)品質(zhì)量差，存在著作為產(chǎn)品外銷(xiāo)受限等問(wèn)題。與之相對(duì)應(yīng)的是，采用碳酸鈉為堿源的液相催化氧化法對(duì)終冷洗苯后煤氣進(jìn)行脫硫所生產(chǎn)的熔融硫，其純度不難達(dá)到98％以上。盡管氨法脫硫好處甚多，但該工藝生產(chǎn)的熔融硫質(zhì)量差似乎也成其為所要付出的必然代價(jià)。, p% Z$ W! d+ \: x傳統(tǒng)工藝的脫氨工序，多采用濃氨水流程或硫銨流程。對(duì)濃氨水流程，為保證水洗氨的正常進(jìn)行，須在洗氨前設(shè)有水洗萘或油洗萘設(shè)施，以降低煤氣中的萘含量。對(duì)硫銨流程，則難免產(chǎn)生或多或少的酸焦油，不但影響硫銨產(chǎn)品的質(zhì)量，并應(yīng)設(shè)置酸焦油處理裝置，以回收焦油并減少?gòu)U渣排放。7 t r I0 _+ O+ x采用傳統(tǒng)工藝從氣源廠(chǎng)脫苯后出廠(chǎng)的凈化后煤氣中，即使在脫萘效果相當(dāng)不錯(cuò)的情況下，煤氣的含萘量亦為200 mg/m3左右；而城市煤氣、某些化工過(guò)程的原燃料氣及冶金工廠(chǎng)的部分用戶(hù)對(duì)煤氣含萘量的要求為：冬季50 mg/m3。夏季100 mg/m3。為達(dá)到這樣脫萘效果，通常還要在二次凈化過(guò)程中采用輕柴油洗萘等工藝進(jìn)行煤氣的深脫萘處理。但經(jīng)洗萘后輕柴油的經(jīng)濟(jì)價(jià)值大幅降低。結(jié)合石油化工產(chǎn)品價(jià)格逐步上漲的長(zhǎng)期趨勢(shì)，采用輕柴油洗萘工藝路線(xiàn)具有難以忽視的弊病。然而，由于煤氣凈化粗苯工段的富油脫苯塔多采用板式塔，因其分離效率低、塔板阻力大等原因，必然導(dǎo)致煤氣凈化脫苯工序的脫萘效果差。. [0 a2 Y。 K5 w6 }7 ?/ @煤氣凈化新工藝簡(jiǎn)述1 f39。 F5 A7 O q c, n, k]在簡(jiǎn)化工藝流程、減少投資占地、降低生產(chǎn)成本的前提下，為滿(mǎn)足城市煤氣標(biāo)準(zhǔn)要求，在對(duì)傳統(tǒng)煤氣凈化工藝?yán)淠娘L(fēng)工段后各工序利弊分析的基礎(chǔ)上，通過(guò)合并其同類(lèi)功能、取消某些單元操作或調(diào)整相關(guān)工序的前后順序，推出了焦?fàn)t煤氣凈化新工藝。下面以硫銨流程為例，對(duì)新工藝簡(jiǎn)介如下：O7 Y39。 n A$ B4 i, b. V新工藝流程為：粗煤氣→氣液分離→初冷→脫苯萘→捕洗油→脫硫→煤氣輸送→脫氨→凈煤氣（城市煤氣）。+ x. z。 b39。 K9 z* K。 t Jamp。 e來(lái)自焦?fàn)t集氣管的粗煤氣，經(jīng)汽液分離器進(jìn)入橫管冷卻器被冷卻至2527℃。即當(dāng)前的終冷溫度。歐洲技術(shù)人員認(rèn)為，理論計(jì)算表明28℃是最佳值，芬蘭（1995）和瑞典（1985）的生產(chǎn)實(shí)踐即采用該值。當(dāng)前初冷集合溫度降至趨于2023℃，甚至有18℃的。因此，對(duì)初冷工序的節(jié)能大有裨益。經(jīng)過(guò)橫管冷卻器，煤氣中絕大部分的焦油汽、大部分水蒸氣和萘被冷凝后以焦油氨水冷凝液的形式排出。顯然，若煤氣輸送工序設(shè)在脫苯兼脫萘工序之前，則需在輸送工序后、脫苯兼脫萘工序前設(shè)置吸收煤氣加壓絕熱升溫顯熱的冷卻設(shè)施。離開(kāi)橫管冷卻器的粗煤氣進(jìn)入脫苯兼脫萘工序的1～2臺(tái)貧油洗苯兼洗萘（以下簡(jiǎn)稱(chēng)為洗苯萘）塔，其煤氣含苯量通常為2～3g/m3。由于該工藝將脫苯兼脫萘工序設(shè)置在脫硫、脫氨工序前，因此脫苯蒸餾系統(tǒng)需采用相應(yīng)的耐腐蝕材料。當(dāng)粗煤氣進(jìn)入脫苯萘工序的洗苯萘塔后, 初冷后粗煤氣中通常所含1～5g/m3的輕焦油霧滴的絕大部被洗滌到洗苯萘貧油中。洗苯萘貧油從煤氣中吸收了苯、萘后，作為富油離開(kāi)洗苯萘塔。在富油脫苯萘裝置中，富油所含的源自于輕焦油霧滴中的苯、萘類(lèi)輕組分經(jīng)富油脫苯萘的蒸餾塔被分離到粗苯產(chǎn)品中，并提高了苯、萘類(lèi)產(chǎn)品的收率或銷(xiāo)售收入。為此，為了保證粗苯產(chǎn)品質(zhì)量，宜在富油脫苯的蒸餾塔上設(shè)有采出萘溶劑油的出料側(cè)線(xiàn)；源自于輕焦油霧滴中的洗油類(lèi)組分被分離到用作煤氣脫苯吸收劑的循環(huán)使用的洗苯萘貧油中，并降低了洗苯洗油消耗或生產(chǎn)成本；源自于輕焦油霧滴中的其正常沸點(diǎn)高于洗油類(lèi)組分的重組分，在一次性發(fā)揮了其洗苯萘能力后，作為在富油脫苯萘裝置中的再生器排渣被分離出，這亦對(duì)降低洗苯洗油耗量有利。在初冷與脫苯萘工序之間不設(shè)有捕焦油工序，對(duì)120 km3/h的煤氣凈化裝置，年可增收減耗粗苯、萘溶劑油或洗苯洗油千余噸。amp。 c) [3 @1 D F% ^采用焦化廠(chǎng)自產(chǎn)的煤焦油洗油作為深脫萘的吸收劑，重復(fù)使用性好，經(jīng)濟(jì)合理費(fèi)用低，且可回收含萘化工副產(chǎn)品，并擺脫傳統(tǒng)工藝的深脫萘工序?qū)Ω叱杀据p柴油的依賴(lài)。在煤氣凈化的脫硫、脫氨工序前，使洗后煤氣含萘量達(dá)到冬季50mg/m夏季100mg/m3的城市煤氣標(biāo)準(zhǔn)，需將脫苯兼脫萘工序的富油脫苯萘塔由板式塔改為耐腐蝕孔板波紋填料塔，%以下。該塔可設(shè)置重苯出料側(cè)線(xiàn)或分設(shè)重質(zhì)苯、萘溶劑油側(cè)線(xiàn)。但這些出料側(cè)線(xiàn)也可僅在非正常生產(chǎn)，如貧油含萘量偏高，難以保證脫萘效果時(shí)啟用。該工藝可滿(mǎn)足脫苯后煤氣含萘量達(dá)到城市煤氣標(biāo)準(zhǔn)。9 T39。 G5 H J* X: j+ T洗苯萘后溫度約為
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