【文章內(nèi)容簡介】 (m3s)，kxa=(m3s)。則該吸收過程為 氣 膜阻力控制。氣膜阻力占總阻力的百分數(shù)為 ％ ；該氣體為 易溶 溶氣體。Kx和kx分別是以 PGPe 和 PGPi 為推動力的傳質(zhì)系數(shù)。(1/kya) /(1/ Kya) = (1/kya) / (1/kya+m/kxa) = [1/(2*104)] / [1/(2*104)+1/] = %4 在逆流解吸塔操作時，若氣液入口組成及溫度、壓力均不變，假定KYa是個恒定值，而氣量與液量同比例減少，對液膜控制系統(tǒng)，氣體出口組成Ya將 增大 ，液體出口組成Xb將 降低 ，溶質(zhì)解吸率將 增大 （增大、降低、不變）。解吸操作的目的是 使吸收液中的氣體溶質(zhì)釋放出來，回收溶劑 。答：因為h=HOGNOG HOG=V/KYaΩ V降低，HOG減小，NOG增大，平衡線和操作線的斜率不變，所以ya增大，xb減小，解吸率＝（yayb）/yb將增加。4 將溶質(zhì)濃度為xA= (摩爾分率)的溶液與壓力為2atm, yA=（此條件下的平衡關系為：PA*=）,則此時將發(fā)生 吸收 過程。用氣相組成和液相組成表示的總傳質(zhì)推動力分別為Δy= ，Δx= （摩爾分率）。如系統(tǒng)溫度略有升高，則Δy將 降低 。如系統(tǒng)總壓略有升高，則Δx將 升高 （升高、降低、不變）。說明解吸過程適合在 高 溫、 低 壓下操作（低、高）。答：因為P=2atm yA= PA= xA*=PA/=xA= 所以進行吸收過程Δy=yye=yAmxA=()*= Δx=xex=yA/mxA=()=因為T升高，氣體溶解度減小，m增大，ye =mx，ye增大，Δy＝y(tǒng)ye，所以傳質(zhì)推動力Δy減小；P升高，m=E/P減小，y=mxe，xe增大，Δx=xex，所以傳質(zhì)推動力Δx增大。4 在一填料層高度為h的塔內(nèi)進行低濃度氣體吸收，NG和NOG分別為氣相傳質(zhì)單元數(shù)和氣相總傳質(zhì)單元數(shù)，在穩(wěn)定操作下，NG NOG（, , =, 不確定），用N表示所需理論板數(shù)，則N= NOG 。4 某填料吸收塔，用溶劑對某低濃度難溶氣體進行逆流吸收，如果填料層高度、溶劑用量和其他操作條件不變，入口氣體量增加，則：氣相總傳質(zhì)單元數(shù)NOG將： 減少 ，出口氣體的組成ya將 增大 ，出口液相組成xb將 增大 。（減少，增加，增加）NOG=h/HOG, HOG=V/(kYaΩ), kYa∝, HOG∝, V↑, HOG↑, NOG↓； NOG↓，(YbmXa)/ (YamXa) ↓, Ya↑；NOL=SNOG, S=mV/L, NOL∝V/= ↑，xb增加。4 某并流填料吸收塔，液體比一定，如果氣液接觸充分，填料床層為無窮高，則填料層高相當于 1 塊理論板。4 等板高度（HETP）的含義是： 與一塊理論板傳質(zhì)作用相當?shù)奶盍蠈痈叨? 。某填料精餾塔的填料層高度為 8 米，完成分離任務需要 16 塊理論板（包括塔釜），則等板高度（HETP）= 8/(161)= 。 4 某連續(xù)操作精餾塔，進料量為F，進料組成為xF，進料狀態(tài)為q，塔頂產(chǎn)品量為D，組成為xD，塔釜組成為xW。① 如果F、q 、xD和xW不變，xF變小，則塔頂產(chǎn)品量 減小 ，塔釜產(chǎn)品量 增大 ，回流比 增大 ；②如果F、xF 、R、xD和xW不變，q變小，則塔頂產(chǎn)品量 增大 ，塔釜產(chǎn)品量 減小 。解：xF減小，F(xiàn)、q、xD、xW不變，如果R不變，需要的N增大，所以保持N不變，R應增大；D/F=(xFxW)/(xDxW)減小，F(xiàn)=D+W，W增大。4 在精餾計算過程中,通過 恒摩爾流假定 關系或假定進行簡化計算,籍此省略了 熱量衡算 關系，操作線方程是根據(jù) 物料衡算 推導出來的。50、 精餾過程設計時，增大操作壓力，則相對揮發(fā)度 降低 ，塔頂溫度 升高 ，塔底溫度 升高 。（升高、降低、不變）5 某二元精餾過程設計時，若增大操作壓力，其他條件不變，則組分的相對揮發(fā)度 減小 ，塔頂溫度 增大 ，塔釜溫度 降低 。如果其他條件不變，只增大回流比，則塔頂產(chǎn)品的輕組分含量 增大 （增大、減小、不變、不確定）5 試述五種不同進料狀態(tài)下的q值：(1) 過冷進料 q1 ；(2) 泡點進料 q＝1 ；(3) 汽液相混合進料 0q1 ；(4) 飽和蒸汽進料 q＝0 ；(5) 過熱蒸汽進料 q0 。5 某二元物系的相對揮發(fā)度α＝3，假設精餾塔內(nèi)為理論板，在全回流條件下操作，已知yn=，則yn+1= （由塔頂往下數(shù)）。全回流操作應用的場合通常是 精餾開工階段或試驗研究 。xn = yn/(α(α1)yn) = (32*)= 全回流 yn+1=xn=5 某二元物系的相對揮發(fā)度α＝3，假設精餾塔內(nèi)為理論板，在全回流條件下作精餾操作，已知xn=，則yn+1= （由塔頂往下數(shù)）。（xn=(α(α1)yn)）5 某精餾塔內(nèi)裝的填料具有8塊理論板的分離能力，若塔頂采用部分冷凝器，則全塔的總理論板數(shù)為 10 塊；若塔頂采用全凝器，則全塔的總理論板數(shù)為 9 塊。5 在固體流態(tài)化的操作過程中，增大流體的流速，則流化床的壓降DP 基本不變（略微增大） ，單位床層高度的壓降DPt 變小 ，床層高度Lf 增大 。5 正常操作的氣固流化床，其氣速應大于 起始流化速度（臨界流化速度） ，小于 固體顆粒的自由沉降速度（帶出速度） 。進行氣力輸送時，稀相垂直輸送的最小氣速是 噎塞速度 ，稀相水平輸送的最小氣速是 沉積速度 。5 精餾設計時，F(xiàn)、xf、q、xD、xw、R均已確定，若將原塔釜間接蒸汽加熱改為直接蒸汽加熱，則所需理論板數(shù) 增加 （增加、減少、不變），塔頂易揮發(fā)組分回收率 不變（增加、減少、不變）。5 則設計連續(xù)操作的精餾塔時，如保持xF、D/F、xD、R一定，進料熱狀態(tài)一定，則增大進料量將使塔徑 增大 ，所需理論板數(shù) 不變 。60、 精餾塔設計時，其他條件不變，如增大回流比，那么所需理論板數(shù) 減少，同時塔釜中所需要的加熱蒸汽消耗量 增大，塔頂冷凝器中冷卻劑消耗量 增大，所需塔徑 增大。（增大、減小、不變）在回流比不變的情況下，為了提高塔頂產(chǎn)品濃度，可以 降低 回流液體的溫度。（升高、降低）6 某連續(xù)操作精餾塔，進料量為F，進料組成為xF，進料狀態(tài)為q，塔頂產(chǎn)品量為D，組成為xD，塔釜組成為xW。 如果F、q 、xD和xW不變，xF變小，則塔頂產(chǎn)品量 減小 ，塔釜產(chǎn)品量 增大 ，回流比 增大 。解：xF減小，F(xiàn)、q、xD、xW不變，如果R不變，需要的N增大，所以保持N不變，R應增大；D/F=(xFxW)/(xDxW)減