【文章內容簡介】 隙高度h0，即：選用凹形受液盤，深度、浮閥排列及塔板布置（1）塔板的分塊本設計塔徑為，因，故塔板采用分塊式。由文獻（一）查表53得，塔板分為4塊。（2）邊緣區(qū)寬度確定 取 。（3）開孔區(qū)面積計算 其中： 故（4）浮閥數(shù)計算及其排列預先選取閥孔動能因子,由F0=可求閥孔氣速，即每層塔板上浮閥個數(shù)為個浮閥的排列，考慮到各分塊的支承與銜接要占去一部分鼓泡區(qū)面積，閥孔排列采用等腰三角形叉排方式?，F(xiàn)按的等腰三角形叉排方式排列，則設計條件下的閥孔氣速為閥孔動能因數(shù)為所以閥孔動能因子變化不大，仍在9~12的合理范圍內，故此閥孔實排數(shù)適用。此開孔率在10%~14%范圍內，符合要求。所以這樣開孔是合理的。每層塔板靜壓頭降可按式計算。(1)計算干板靜壓頭降由式可計算臨界閥孔氣速，即，可用算干板靜壓頭降，即(2)計算塔板上含氣液層靜壓頭降由于所分離的苯和甲苯混合液為碳氫化合物，可取充氣系數(shù)，已知板上液層高度所以依式(3)計算液體表面張力所造成的靜壓頭降由于采用浮閥塔板，克服鼓泡時液體表面張力的阻力很小，所以可忽略不計。這樣，氣流經一層，浮閥塔板的靜壓頭降為換算成單板壓降 (設計允許值)(1)計算氣相通過一層塔板的靜壓頭降前已計算(2)液體通過降液管的靜壓頭降因不設進口堰，所以可用式故 為了防止液泛，按式：，取校正系數(shù)，選定板間距,從而可知，符合防止液泛的要求。(3) 液體在降液管內停留時間校核應保證液體早降液管內的停留時間大于3~5 s,才能使得液體所夾帶氣體釋出。本設計5 s可見，所夾帶氣體可以釋出。（1）霧沫夾帶量判斷霧沫夾帶量是否在小于10%的合理范圍內，是通過計算泛點率來完成的。泛點率的計算時間可用式：和塔板上液體流程長度塔板上液流面積苯和甲苯混合液可按正常物系處理，取物性系數(shù)K值，K=,在從泛點負荷因數(shù)圖中查得負荷因數(shù),將以上數(shù)值分別代入上式，得泛點率F1為和為避免霧沫夾帶過量，對于大塔，泛點需控制在80%以下。從以上計算的結果可知，其泛點率都低于80%，所以霧沫夾帶量能滿足的要求。（2）嚴重漏液校核當閥孔的動能因數(shù)低于5時將會發(fā)生嚴重漏液，前面已計算，可見不會發(fā)生嚴重漏液。對于苯—甲苯物系和已設計出塔板結構，霧沫夾帶線可根據(jù)霧沫夾帶量的上限值所對應的泛點率 (亦為上限值),利用式便可作出此線。由于塔徑較大，所以取泛點率，依上式有：即 即為負荷性能圖中的線(1)此式便為霧沫夾帶的上限線方程，對應一條直線。所以在操作范圍內任取兩個值便可算出相應的。利用兩點確定一條直線，便可在負荷性能圖中得到霧沫夾帶的上限線。由式 聯(lián)立，即式中 ，板上液層靜壓頭降 從式 知，表示板上液層高度，所以液體表面張力所造成的靜壓頭和液面落差可忽略液體經過降液管的靜壓頭降可用式則 式中閥孔氣速U0與體積流量有如下關系式中各參數(shù)已知或已計算出即 ；；代入上式。整理后便可得與的關系，即此式即為液泛線的方程表達式。在操作范圍內任取若干值，可得如下表所示結果：用上述坐標點便可在負荷性能圖中繪出液泛線 液相負荷上限線為了使降液管中液體所夾帶的氣泡有足夠時間分離出，液體在降液管中停留時間不應小于3～5s。所以對液體的流量須有一個限制，其最大流量必須保證滿足上述條件。由式可知，液體在降液管內最短停留時間為3～5秒。取為液體在降液管中停留時間的下限，所對應的則為液體的最大流量,即液相負荷上限，于是可得顯然由式所得到的液相上限線是一條與氣相負荷性能無關的豎直線。（漏液線）對于F1型重閥，因5時，會發(fā)生嚴重漏液，故取計算相應的氣相流量 取堰上液層高度作為液相負荷下限條件，作出液相負荷下限線，該線為與氣相流量無關的豎直線。 代入的值則可求出為按上式作出的液相負荷下限線是一條與氣相流量無關的豎直線。所得負荷性能圖如下：1. 從塔板負荷性能圖中可看出，按生產任務規(guī)定的氣相和液相流量所得到的操作點P在適宜操作區(qū)的適中位置，說明塔板設計合理。2. 因為液泛線在霧沫夾帶線的上方，所以塔板的氣相負荷上限由霧沫夾帶控制，操作下限由漏液線控制。3. 按固定的液氣比，從負荷性能圖中可查得4. 精餾段：氣相負荷上限 = m3/s,氣相負荷下限 = m3/s，所以可得塔板的這一操作彈性在合理的范圍(3～5)之內，由此也可表明塔板設計是合理的。第二章 熱量衡算選用飽和水蒸氣，溫度140℃,。原因：水蒸氣清潔易得，不易結垢，不腐蝕管道。飽和水蒸氣冷凝放熱值大，而水蒸氣壓力越高，冷凝溫差越大，管程數(shù)相應減少，但水蒸氣壓力不宜太高。選冷卻水，溫度20℃，溫升15℃。原因：冷卻水方便易得，清潔不易結垢，升溫線越高，用水量越小，但平均溫差小，傳熱面積大，綜合考慮選擇15℃。表2—1苯—甲苯的蒸發(fā)潛熱與臨界溫度物質沸點0C蒸發(fā)潛熱KJ/Kg臨界溫度TC/K苯394甲苯363 塔頂熱量其中 由于0C 對于苯: 蒸發(fā)潛熱對于甲