【文章內容簡介】 l=（ g+p） l 得 M1= RAα l－ 21 （ g+p） α 2l2 求跨間最大彎 矩 M1max的位置： 01 ????M RAl=（ g+p） α l2 α = M1max= RAα l－ 21 （ g+p） α 2l2=（ g+p） l2— 21 （ g+p） l2（ ） 2 =（ g+p） l2 按彈性方法求 M1max，活載布置在一、三、五跨（如圖 9c），由附表 ]可查得橫荷載系數 ，活荷載系數 ，則 M＇ 1max=＇ l2+＇ l2 = （ g+p） l2+ （ g+p） l2 =（ g+p） l2＞ M1max 應取用 M＇ 1max的值，α =，即 ，為計算方便，取為 111 。 （ 3）不等跨連續(xù)梁板的計算 當不等跨連續(xù)梁板的跨度差不大于 10％時，仍可采用等跨連續(xù)梁板的系數。計算支座彎矩時， l0取相鄰兩跨中的較大跨度值；計算跨中彎矩時， l0取本跨跨度值。 當不等跨連續(xù)梁板的跨度 差大于 10％時，連續(xù)梁應根據彈性方法求出恒載及活荷載最不利作用的彎矩圖，經組合疊加后形成彎矩包絡圖，再以包絡圖作為調幅依據，按前述調幅原則調幅。剪力可取彈性方法的計算結果，連續(xù)板可按下述步驟計算： 1) 確定最大跨跨內彎矩值 圖 51 9 邊跨跨中最大彎矩示意lαR AM 1M BBRAg + p= +lg + p g 39。 111Bp 39。 ( l)10 邊 跨：11)( 2lpg?≥ M≥14)( 2lpg? 中間跨：16)( 2lpg?≥ M≥18)( 2lpg? 2）按已知最大跨跨中彎矩，在本跨（ g＋ p）作用下，由靜力平衡條件求該 跨支座彎矩，再以支座彎矩為已知，同理求得鄰跨跨中彎矩，以此類推，求得所有跨中及支座彎矩，該彎矩均應符合內力平衡條件及大于 241 （ g＋ p） l2。 （ 4） 塑性內力重分布方法的適用范圍 考慮塑性內力重分布的方法與彈性理論計算結果相比，節(jié)約材料，方便施工，但在結構正常使用時，變形及裂縫偏大，對下列情況不適合采用塑性內力重分布的計算方法： 承受動力荷載的結構構件；使用階段不允許開裂的結構構件；輕質混凝土及其它特種混凝土結構；受侵蝕氣體或液體作用的結構；預應力結構和二次受力迭合 結構；主梁等重要構件不宜采用。 四 截面設計及構造要求 確定了連續(xù)梁板的內力后，可根據內力進行構件的截面設計。一般情況下，強度計算后再滿足一定的構造要求，可不進行變形及裂縫寬度的驗算。 梁板均為受彎構件，作為單個構件的計算及構造已在第三章中述及，此處僅對受彎構件在樓蓋結構中的設計和構造特點簡要敘述。 1．板的計算及構造特點 （ 1） 支承在次梁或磚墻上的連續(xù)板，一般可按塑性內力重分布的方法計算。 （ 2） 板一般均能滿足斜截面抗剪要求，設計時可不進行抗剪計算。 （ 3） 在承載能力極限狀態(tài)時，板支座處在負彎矩作用 下上部開裂，跨中在正彎矩的作用下部開裂，板的實際軸線成為一個拱形（圖 11）。當板的四周與梁整澆，梁具有足夠的剛度，使板的支座不能自由移動時，板在豎向荷載作用下將產生水平推力，由此產生的支座反力對板產生的彎矩可抵消部分荷載作用下的彎矩。因此對四周與梁整體連接的單向板，中間跨的跨中截面及中間支座，計算彎矩可減少 20％，其它截面不予降低。 圖 11 板的拱作用 （ 4） 板的受力鋼筋的配置方法有彎起式和分離式兩種，鋼筋彎起切斷位置見圖 12，圖中 當 p/g≤ 3時， a=ln/4；當 p/g＞ 3時， a=ln/3。 ln為板的凈跨。彎起式可一端彎起（圖12（ a））或兩端彎起（圖 12（ b））。彎起式配筋整體性好，節(jié)約鋼材，但施工復雜；分離式配筋（圖 12（ c））施工方便，但用鋼量稍大。 圖 12 板中受力鋼筋的布置 （ 5）板除配置受力鋼筋外，還應在與受力鋼筋垂直的方向布置分布鋼筋，分布鋼筋的作用是固定受力鋼筋的位置；抵抗板內溫度應力和混凝土收縮應力；承擔并分布板上局部荷載產生的內力；在四邊支承 板中，板的長方向產生少量彎矩也由分布鋼筋承受。分布鋼筋的數量應不少于受力鋼筋的 10％，且每米不少于 3 根，應均勻布置于受力鋼筋的內側。 由于計算簡圖與實際結構的差異，板嵌固在磚墻上時，支座處有一定負彎矩，板角處也有負彎矩，溫度、混凝土收縮、施工條件等因素也會在板中產生拉應力。 為防止上述原因在板中產生裂縫，沿墻長每米配 5φ 6 構造鋼筋，伸出墻邊長度≥ l0/7。在角部 l0 / 4 范圍內雙向配 φ 6@ 200 的負筋，伸出長度≥ l0/4。板靠近主梁處，部分荷載直接傳給主梁， 也產生一定的負彎矩，同理應配置每米 5φ 6 鋼筋，伸出長度≥ l0/4，板的構造鋼筋配置見圖 13。 圖 13 板的構造鋼筋 （ 6） 現(xiàn)澆板上開洞時，當洞口邊長或直徑不大于 300 ㎜且洞邊無集中力作用時，板內受力鋼筋可繞過洞口不切斷；當洞口邊長或直徑大于 300 ㎜時，應在洞口邊的板面加配鋼筋，加配鋼筋面積不小于被截斷的受力鋼筋面積的 50％，且不小于 2φ 12；當洞口邊長或直徑大于 1000 ㎜時，宜在洞邊加設小梁。 2．次梁的計算及構造特點 （ 1）次 梁承受板傳來的荷載，通?？砂此苄詢攘χ胤植嫉姆椒ù_定內力。 （ 2）次梁和板整澆，配筋計算時，對跨中正彎矩應按 T 型截面考慮 ,T 形截面的翼緣計算寬度按混凝土結構設計規(guī)范中的規(guī)定取值；對支座負彎矩因翼緣開裂仍按矩形截面計算。 （ 3）梁中受力鋼筋的彎起和截斷，原則應按彎矩包絡圖確定，但對相鄰跨度不超過20％，可承受均布荷載且活荷載與恒荷載之比 p / g≤ 3的次梁，可按圖 14 布置鋼筋。 圖 14 次梁的鋼筋布置 （ a）有彎起鋼筋 （ b） 無彎起鋼筋 3．主梁的計算與構造特點 （ 1）主梁除承受自重外，主要承受由次梁傳來的集中荷載。為簡化計算，主梁自重可折算成集中荷載計算； （ 2）與次梁相同，主梁跨中截面按 T型截面計算，支座截面按矩形截面計算； （ 3）主梁支座處，次梁與主梁支座負鋼筋相互交叉，使主梁負筋位置下移，計算主梁負筋時，單排筋 h0=h－（ 50～ 60） mm，雙排筋 h0=h－（ 70～ 80） mm（如圖 15）； 圖 15 主梁支座截面縱筋位置 （ 4）主梁是重要構件，通常按彈 性理論計算，不考慮塑性內力重分布； （ 5）主梁的受力鋼筋的彎起和切斷原則上應按彎矩包絡圖確定； （ 6）在次梁與主梁相交處，次梁頂部在負彎矩作用下發(fā)生裂縫，集中荷載只能通過次梁的受壓區(qū)傳至主梁的腹部。這種效應約在集中荷載作用點兩側各 ～ 倍梁高范圍內，可引起主拉破壞斜裂縫。為防止這種破壞，在次梁兩側設置附加橫向鋼筋，位于梁下部或梁截面高度范圍內的集中荷載應全部由附加橫向鋼筋（吊筋、箍筋）承擔。附加橫向鋼筋應布置在長度為 S=2h1＋ 3b的范圍內，見圖 16, 附加橫向鋼筋所需的總截面面積按下式計算： Asv=?sinyvf F 式中 F— 作用在梁的下部或梁截面高度范圍內的集中力設計值； fyv— 箍筋或彎起鋼筋的抗拉強度設計值； Asv－承受集中荷載所需的附加橫向鋼筋總截面面積；當采用附加吊筋時， Asv應為左、右彎起段截面面積之和。 α — 附加橫向鋼筋與梁軸線間的夾角。 圖 16梁截面高度范圍內有集中荷載作 用時，附加橫向鋼筋的布置 （ a） 附加箍筋 （ b）附加吊筋 1－傳遞集中荷載的位置 2－附加箍筋 3－附加吊筋 第三節(jié) 設計例題 已知：車間倉庫的樓面梁格布置如圖 17所示，軸線尺寸為 30m , 樓面面層為 20mm厚水泥砂漿抹面，梁板的天花抹灰為 15mm厚混合砂漿，樓面活荷載選用 ,混凝土采用 C20，梁中受力鋼筋采用 HRB335, 其他鋼筋一律采用 HPB235，板厚 80mm，次梁截面為 b h=200mm 450mm，主梁截面為 b h=300mm 700mm，柱截面為 b h=400mm 400mm。樓板周邊支承在磚墻上，試設計此樓蓋。 圖 17 倉庫的樓面梁格布置圖 （一） 板的計算（按考慮塑性內力重分布的方法計算） 荷載計算 20mm 厚水泥砂漿面層 20= kN/m2 80mm 厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 25 = kN/m2 15mm 厚石灰砂漿抹底