鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)(編輯修改稿)
2025-07-13 11:08 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 ，同時(shí)大于 %，滿足最小配筋率的要求。 三、 次梁的設(shè)計(jì)（按塑性內(nèi)力重分布計(jì)算） 根據(jù)本車間樓蓋的實(shí)際使用情況，樓蓋的次梁和主梁的可變荷載不考慮梁從屬面積的荷載折減。 荷載設(shè)計(jì)值 永久荷載設(shè)計(jì)值 板傳來(lái)永久荷載 = kN/m 次梁自重 （ ） 25 = kN/m 次梁粉刷 （ ） 2 17 = kN/m 小計(jì) g= kN/m 可變荷載設(shè)計(jì)值 q= = kN/m 荷載總設(shè)計(jì)值 g+q= kN/m 計(jì)算簡(jiǎn)圖 按塑性內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)。主梁截面為 350mm 750mm。計(jì)算跨度： 邊跨 l01=ln=6600120350/2=6305mm 中間跨 l02=ln=6600350=6250mm 因跨度小于 10%，可按等跨連續(xù)梁計(jì)算。次梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖： g+q= kN/m 可利用附表 62 計(jì)算內(nèi)力 內(nèi)力設(shè)計(jì)值 由表 11表 113 可分別查得彎矩系數(shù)和剪力系數(shù)。 彎矩設(shè)計(jì)值： MA =(g+q)l012/0= m M1 = (g+q)l012/11= m MB =(g+q)l012/11= m M2 = (g+q)l022/16= m 剪力設(shè)計(jì)值 VA =(g+q)ln1= = kN VBl =(g+q) ln1= = kN VBr =(g+q) ln2= = kN 承載力計(jì)算 （ 1）正截面受彎承載力 正截面受彎承載力計(jì)算時(shí)，跨內(nèi)按 T 形截面計(jì)算，翼緣寬度取 bf′ =l0/3=6600/3=2200mm、 bf′ =b+sn=200+1750=1950mm、 b+12hf′ =200+12 70=1040mm 三者的較小值，故 bf′ =1040mm。除支座 B 截面縱向鋼筋按兩排布置外，其余截面均布置一排。 環(huán)境類別為一類， C35 混凝土，梁的最小保護(hù)層厚度 c=20mm。假定箍筋直徑 10mm，縱向鋼筋直徑 20mm，則一排縱向鋼筋 h0=500201020/2=460mm，二排縱向鋼筋h0=46025=435mm。 C35 混凝土，α 1=，β c=， fc=， ft= kN/mm2；縱向鋼筋采用HRB400 鋼， fy=360N/mm2， fyv=360 N/mm2 。正截面承載力計(jì)算過(guò)程列于下表。經(jīng)判別跨內(nèi)截面均屬于第一類 T 形截面。 次梁正截面受彎承載力計(jì)算 截面 A 1 B 2 彎矩設(shè)計(jì)值（ kN m） αs=M/（ α1 fcbho2）或 αs=M/（ α1 fcbf′ho2） ξ =1 s21 α As=ξ bhoα1 fc/ fy 或 ξ bf′ hoα1 fc/ fy 選配鋼筋 （ mm2） 3C12 As=339 5C12 As=565 6C14 As=923 4C12 As=452 計(jì)算結(jié)果表明，支座截面的ξ均小于 ，符合塑性內(nèi)力重分布的原則；As/(bh)=339/(200 500)=%，此值大于 ft/ fy=%，同時(shí)大于 %，滿足最小配筋率的要求。 （ 2）斜截面受剪承載力 斜截面受剪承載力計(jì)算包括：截面尺寸的復(fù)核、腹筋計(jì)算和最小配箍率驗(yàn)算。 驗(yàn)算截面尺寸： hw=h0 hf′ =43570=365mm，因 hw/b=365/200=＜ 4，截面尺寸按下式驗(yàn)算： c fcb h0= 103＞ Vmax= kN 截面尺寸滿足要求。 計(jì)算所需腹筋： 采用 C6 雙肢箍筋，計(jì)算支座 B 左側(cè)截面。由 Vcs= ftb h0+ fyv ， 可得到箍筋間距 447mm 調(diào)幅后受剪承載力應(yīng)加強(qiáng)，梁局部范圍內(nèi)將計(jì)算箍筋的面積增加 20%或箍筋間距減小 20%。現(xiàn)調(diào)整箍筋間距， s= 447=358mm，截面高度在 300～ 500
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